桥头统建楼3#4#三期高支模施工方案Word文档格式.docx

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80mm木枋

楼梯

胶合板模厚2cm

梁、柱接头

二、施工前的准备工作

1、测量定位

a.投点放线

用经纬仪引测建筑物的边柱或墙轴线，并以该轴线为起点，引出其他各条轴线，然后根据施工图墨线弹出模板内边线和中心线，以便于模板的安装和校正。

b.标高测量

根据模板实标的要求用水准仪把建筑物的水平标高直接引测到模板的安装位置。

在无法直接引测时，可采取间接引测的方法，即用水准仪将水平标高引测到过渡引测点，作为上层结构构件模板的基准点，用来测量和复核其标高位置。

C.找平

模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆。

在外墙、外柱部位，继续安装模板前，要设置模板承垫条带，并用仪器校正，使其平直。

2、材料准备

a.木枋刨直，所有进场木枋均需刨直使用，且规格大小一致。

b.交叉支撑杆要整理，有破损、较大裂缝、弯曲度较大的交叉支撑杆均需替换。

c.检查门架质量，有严重变形、严重锈蚀或焊缝开裂的门架不允许投入使用。

第二节高支撑计算

一、梁模板门式脚手架支撑计算书

门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128—2000）。

门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。

搭设尺寸为：

门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距1=1.83米。

门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。

门架立杆采用42.0×

2.5mm钢管，梁底方木距离400mm。

板底方木距离450mm。

梁底方木截面宽度80mm，高度80mm。

梁顶托采用2×

80mm方木。

（一）梁底方木的计算

方木按照简支梁计算。

1、荷载的计算：

（1）钢筋混凝土板自重（KN/m）：

q1=25.500×

1.500×

0.200=7.650KN/m

（2）模板的自重线荷载（KN/m）：

q2=0.340×

0.200×

（2×

1.500+0.400）/0.400=0.578KN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（KN/m）：

经计算得到，活荷载标准值q3=2.000×

0.200=0.400KN/m

经计算得到，方木荷载计算值Q=1.2×

（7.650+0.578）+1.4×

0.400=10.434KN/m

2、方木强度、挠度、抗剪计算

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=2.087KN

N2=2.087KN

经过计算得到最大弯矩M=1.064KN.m

经过计算得到最大支座F=2.087KN

经过计算得到最大弯形V=4.5mm

方木的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩1和截面抵抗矩W分别为：

W=10.00×

10.00×

10.00/6=166.6666

I=10.00×

10.00/12=833.33cm4；

（1）方木抗弯强度计算

抗弯计算强度f=1.064×

106/166666.6=24.94N/mm2

方木的抗弯计算强度小于26.0N/mm2，满足要求！

（2）方木抗剪计算

截面抗剪强度必须满足：

T=3Q/2bh＜[T]

截面抗剪强度计算值T=3×

20.87/（2×

100×

100）=0.313N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N.mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

（3）方木挠度计算

最大变形V=4.5mm

方木的最大挠度小于1220.0/250，满足要求！

（二）梁底托梁的计算

梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取方木的支座力，如图所示。

均面荷载取托梁的自重q=0.135KN/m。

经过计算得到最大弯矩M=0.100KN.m

经过计算得到最大支座F=3.505KN

经过计算得到最大变形V=0.0mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=49.00cm3

截面惯性矩I=245.00cm4

（1）顶托梁抗弯计算强度小于215.0N/mm2，满足要求！

（2）顶托梁挠度计算

截面抗剪强度必须满足：

T=3Q/2bh＜[T]

截面抗剪强度计算值t=3×

2424/（2×

50×

100）=0.7272N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

（3）顶托梁挠度计算

最大变形V=0.0mm

顶托梁的最大挠度小于300.0/250，满足要求！

（三）门架荷载标准值

作用于门架的荷截包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

1、门架静荷载计算

门架静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架自重产生的轴向力（KN/m）

门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：

门架（MF1219）1榀0.224kN

交叉支撑2副2×

0.400=0.080kN

水平架5步4设0.165×

4/5=0.132kN

连接棒2个2×

0.006=0.012KN

锁臂2副2×

0.009=0.017kN

合计0.446kN

经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.446/1.950=0.229kN/m

（2）加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算（kN/m）

剪刀撑采用ø

48.0×

3.0mm钢管,按照4步4跨设置,每米高的钢管重计算：

tga=（4×

1.950）/（4×

1.830）=1.066

2×

0.038×

（4×

1.830）/cosa/（4×

1.950）=0.105kN/m

水平加固杆采用ø

3.5mm钢管,按照4步1跨设置，每米高的钢管重为

（1×

1.830）/（4×

1.950）=0.009kN/m；

每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；

0.014+4×

0.014）/1.950=0.037kN/m

每米高的附件重量为0.020kN/m；

每米高的栏杆重量为0.010kN/m；

经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.181kN/m

经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.410KN/m。

2、托梁传递荷载

托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。

从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为

第1榀门架两端点力1.772kN，1.772kN

第2榀门架两端点力3.505kN，3.505kN

第3榀门架两端点力3.505kN，3.505kN

第4榀门架两端点力1.772kN，1.772kN

经计算得到，托梁传递荷载为NQ=7.010kN。

（四）立杆的稳定性计算

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式

N=1.2NGH+NQ

其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.410kN/m；

NQ——托梁传递荷载，NQ=7.010kN；

H——脚手架的搭设高度，H=11.7m。

经计算得到，N=1.2×

0.410×

11.700+7.010=12.762kN。

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

N≤Nd

其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=12.76kN；

Nd——一榀门架的稳定承载力设计值（kN）；

一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

Nd=ø

·

A·

f

i=I/A1

I=I0+I1·

h1/h0

其中ø

——门架立杆的稳定系数，由长细比kh0/i查表得到，ø

=0.337；

k——调整系数，k=1.13；

i——门架立杆的换算截面回转半径，i=1.53cm；

I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.21cm4；

h0——门架的高度，h0=1.93m；

I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4

A1——门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2

h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m；

I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4；

A——一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2。

经计算得到，Nd=42.790kN。

立杆的稳定性计算N＜Nd，满足要求！

二、楼板模板门式脚手架支撑计算书

门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。

计算的脚手架搭设高度为11.7米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。

搭设尺寸为：

门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=0.00米，步距1.95米，跨距I=1.83米。

门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。

门架立杆采用42.0×

2.5mm钢管，立杆加强杆采用ø

26.8×

2.5mm钢管。

每榀门架之间的距离0.45m，梁底方木距离300mm。

梁底方木截面宽度100mm，高度100mm。

梁顶托采用100×

100mm方木。

（一）楼板底方木的计算

方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为

q1=25.500×

0.300=1530KN/m

0.300=0.102KN/m

（3）活荷载为施工共员与施工设备产生的荷载（KN/m）：

0.300=0.600KN/m

经计算得到,方木荷载计算值Q=1.2×

（1.530+0.102）+1.4×

0.600=2.798KN/m

2、方木强度、挠度、抗剪计算

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=1.421KN

N2=3.010KN

N3=2.397KN

N4=2.397KN

N5=3.010KN

N6=1.421KN

经过计算得到最大弯矩M=0.360KN.m

经过计算得到最大支座F=3.010KN

经过计算得到最大变形V=1.5mm

方木的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=10.00×

8.00/6=166.66m3

10.00/12=833.33cm4

（1）方木抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.360×

106166666.6=833.33cm4

方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求!

T=3Q/2bh＜[T]

方木的抗弯强度计算满足要求!

最大变形V=1.5mm

（二）楼板底托梁的计算

梁底托梁选择的跨度作为一计算单元。

集中荷载取方木的支座力，中图所示。

均布荷载取托梁的自重q=0.038KN/m。

经过计算得到最大弯矩M=0.215kN.m

经过计算得到最大支座F=5.011kN

经过计算得到最大变形V=0.1mm

W=5.00×

10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×

10.00/12=416.66cm4；

（1）顶托梁抗弯强度计算

抗托梁抗弯强度计算f=0.215×

106/83333.3=2.58/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求!

（2）顶托梁抗剪计算

3497/（2×

100）=1.049N/mm2

顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

最大变形V=0.1mm

顶托梁的最大挠度小于450.0/250，满足要求!

（三）门架荷载标准值

作用于门架的荷载包括门架静载与上面托梁传递荷载。

门架（MF1219）1榀0.224kN

0.400=0.80kN

4/5=0.132kN

连接棒2个2×

0.006=0.012kN

经计算得到，每米高脚手架自重合计NGK1=0.446/1.950=0.229KN/m

48×

3.5×

mm钢管，按照明负荷4步4跨设置，每米高的钢管重计算：

2×

0.015×

1.950）=0.041kN/m

水平加固杆采用ø

3.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管

重为

0.015×

1.830）/（4×

1.950）=0.004kN/m

每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；

（1×

每米高的附件重量为0.020kN/m；

每米高的栏杆重量为0.010kN/m；

经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.111kN/m

经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.340kN/m。

第1榀门架两端点力2.540kN，2.540kN

第2榀门架两端点力5.011kN，5.011kN

第3榀门架两端点力5.011kN，5.011kN

第4榀门架两端点力2.540kN，2.540kN

经计算得到，托梁传递荷载为NQ=10.021kN。

N=1.2NGH+NQ

其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.340kN/m；

NQ——托梁传递荷载，NQ=10.021kN；

H——脚手架的搭设高度，H=11.7m。

0.340×

11.700+10.021=14.795kN。

其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=14.80kN；

Nd——一榀门架的稳定承载力设计值（kN）；

Nd=ø

i=I/A1

=1.000；

i——门架立杆的换算截面回转半径，i=26.56cm；

I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=2187.20cm4；

h0——门架的高度，h0=0.00m；

I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4

A1——门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；

F——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2

经计算得到，Nd=127.100kN。

第三节模板支撑的搭设与拆除

一、支撑的搭设

（一）支撑安装前应在楼面或地面弹出门架纵、横方向位置线，并进行找平。

（二）脚手架的组装要求和顺序

1．组装要求：

应自一端延伸向另一端，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，减少误差积累。

不可自两端相向搭设或相间进行，以避免结合错位，难于连接。

2．搭设顺序：

铺设垫木（板）安放底座自端起立门架并随即装交叉支撑安装水平架安装水平加固杆

照上述步骤，逐层向上安装至设计高度。

3．可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。

二、模板支撑的质量要求和验收

（一）模板的质量和安装要求

模板安装完毕后，应按《混凝土结构工程施工及规范》的有关规定，

进行全面检查，验收合格后方能进行下一道工序。

质量要求如下：

1．组装的模板必须符合施工设计的要求。

2．各种连件、支承件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。

模板拼缝要严密。

各种预埋件、预留孔洞位置要准确，固定要牢固。

3．模板必须方正，其对角线偏差应控制在短边的1/300以内，四边成直线，表面要平整，用2m长靠尺检查，其凹凸应小于4mm。

4．模板安装容许偏差详见下表。

序号

项目

容许偏差（mm）

检查方法

1

轴线位置

3

用经纬仪或尺量

2

标高（模板上表面）

±

5

用水准仪或尺量

截面尺寸偏差

-5～+2

尺量

4

墙、柱垂

直度偏差

6

吊线坠尺量

8

用2m长靠尺

（二）模板支撑搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。

检查应按《建筑施工安全检查评分汇总表》及各评分表的各项要求进行，特别要对以下项目检查：

1．门架、水平加固杆、交叉拉杆、水平架等的搭设是否符合设计要求。

2．扣件紧固状态是否合格。

3．基础是否平整坚实，可调底座、垫木安放是否符合要求。

（三）模板支撑使用

1．支撑使用过程中应避免产生偏心荷载。

如钢筋堆放严禁超过设计计算荷载泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不可堆放在输送管出口处，以免产生过大的堆积荷载，使架子偏心受荷；

装制其他物料时亦防止对模板产生偏心、振动和冲击。

2．水平加固杆、交叉拉杆等不得随意拆卸，施工要求拆除时，应待施工完毕后马上补齐。

3．模板支撑的下方，施工人员不得随意出入。

4．混凝土浇捣过程中，有关的管理人员要对模板面进行变形观测，随时掌握模板支撑的变化，做好施工过程的控制；

并安排经验丰富、责任心强的木工工人眼班作业，发现异常情况马上汇报。

（四）模板技撑拆除

模板的拆除，非承重侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时（大于1N/mm2）方可拆除，承重模板应按《混凝土结构工程施工及验收规范》有关规定执行。

对墙柱模板，要求在混凝土终凝，且强度达到50%后拆除。

对一般梁板，要求在强度达到设计强度的75%后拆除。

对大跨度梁板及悬挑板，必须待混凝土强度达到100%后拆除。

为了严格控制拆模时间，每层梁板混凝土施工时，多做一组试压，根据R7强度来判断是否可以拆模。

模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆、后支先拆、先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则，拆模板严禁用大锤和橇棍硬砸硬撬。

1．柱模：

先拆除楞、柱箍和对拉螺栓等连接、支撑件，再由上而下逐步拆除。

2．梁、楼板模板：

应先拆梁侧模，再拆楼板底模，最后拆除梁底模。

梁板模板拆除的顺序如下：

拆除部分水平拉杆、剪刀撑拆除梁连接件及侧模松动支架柱头调节螺栓，使模板下降2—3cm分段分片拆除楼板模板及支承件

拆除底模和支承件。

3．拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。

待该片段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。

拆下的模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。

并做到及时清理、维修和涂刷脱模剂备用。

第三章质量、安全保证措施

第一节保证质量、安全的组织管理措施

质量、安全领导小组机构图

一、认真贯彻执行《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》的规定。

二、建立、健全施工现场安全管理机构，制定严密安全管理制度，确保施工安全。

三、选择有经验、技术过硬的优秀队伍。

施工前对工人进行质量、安全技术交底，项目部管理人员管理到位，项目质安组不定期跟踪检查，现场监督，材料质量合格，严格按方案施工，确保质量安全目标。

四、明确高支模施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作。

五、高支模施工现场安全责任人应在高支模搭设、拆除和浇筑前向作业人员进行详细的针对性较强的安全技术交底。

六、加强高支模施工现场的安全监督检查，严格制止违章指挥和违章作业，发现安全隐患必须及时整改。

七、严格执行生产安全奖励办法和本公司关于安全施工的有关规定。

第二节保证质量的材料管理措施

一、支撑系统支架的立柱必须是钢管立柱，不得采用竹木立柱，支撑系统的任何受力杆件不得使用严重锈蚀、变形、脱焊、断裂的钢管。

二、对已重复使用多次的模板、支承材料应作必要的强度测试，以材料强度实测值作计算依据。

三、对所有使用的模板、支承钢管、扣件等必须进行全面检查，凡发现有裂纹或断裂等疵病的材料，均不得使用。

第三节保证安全的技术措施

一、根据《广东省建设工程高支撑模板系统施工管理办法》的要求施工前编制专项技术方案，并经企业技术和安全负责人审批签字并加盖企业技术和安全部