模板计算书Word文件下载.docx
- 文档编号:22271894
- 上传时间:2023-02-03
- 格式:DOCX
- 页数:35
- 大小:278.29KB
模板计算书Word文件下载.docx
《模板计算书Word文件下载.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《模板计算书Word文件下载.docx(35页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
三、模板体系设计
模板支架高度(m)
5
立柱纵向间距la(mm)
300
立柱横向间距lb(mm)
900
水平拉杆步距h(mm)
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)
150
立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)
200
主梁布置方向
平行楼板长边
小梁间距(mm)
小梁悬挑端计算长度(mm)
100,100
主梁悬挑端计算长度(mm)
设计简图如下:
模板设计平面图
模板设计立面图
四、面板验算
模板类型
覆面竹胶合板
模板厚度(mm)
12
模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
模板弹性模量E(N/mm2)
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"
面板可按简支跨计算"
的规定,另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上,因此本例以简支梁,取1m单位宽度计算。
计算简图如下:
W=bh2/6=1000×
15×
15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×
15/12=281250mm4
1、强度验算
q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×
h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)×
h)+1.4×
0.7Q1k]×
b=0.9×
max[1.2×
(0.1+(1.1+24)×
0.1)+1.4×
2.5,1.35×
(0.3+(1.1+24)×
0.7×
2.5]×
1=5.97kN/m
q2=0.9×
1.2×
G1k×
b=0.9×
0.1×
1=0.11kN/m
p=0.9×
1.4×
Q1k=0.9×
2.5=3.15kN
Mmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[5.97×
0.22/8,0.11×
0.22/8+3.15×
0.2/4]=0.16kN·
m;
σ=Mmax/W=0.16×
106/37500=4.21N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×
h)×
b=(0.1+(1.1+24)×
0.1)×
1=2.61kN/m
ν=5ql4/(384EI)=5×
2.61×
2004/(384×
10000×
281250)=0.02mm≤[ν]=l/400=200/400=0.5mm
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
50×
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵抗矩W(cm3)
64
小梁截面惯性矩I(cm4)
256
因[B/lb]取整=[4000/900]取整=4,按四等跨连续梁计算,又因小梁较大悬挑长度为100mm,因此需进行最不利组合,计算简图如下:
2.5]×
0.2=1.24kN/m
因此,q1静=0.9×
1.2(G1k+(G3k+G2k)×
0.2=0.61kN/m
q1活=0.9×
Q1k×
2.5×
0.2=0.63kN/m
M1=0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×
0.61×
0.92+0.121×
0.63×
0.92=0.11kN·
m
0.3×
0.2=0.06kN/m
M2=max[0.077q2L2+0.21pL,0.107q2L2+0.181pL]=max[0.077×
0.06×
0.92+0.21×
3.15×
0.9,0.107×
0.92+0.181×
0.9]=0.6kN·
M3=max[q1L12/2,q2L12/2+pL1]=max[1.24×
0.12/2,0.06×
0.12/2+3.15×
0.1]=0.32kN·
Mmax=max[M1,M2,M3]=max[0.11,0.6,0.32]=0.6kN·
σ=Mmax/W=0.6×
106/64000=9.37N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
2、抗剪验算
V1=0.607q1静L+0.62q1活L=0.607×
0.9+0.62×
0.9=0.68kN
V2=0.607q2L+0.681p=0.607×
0.9+0.681×
3.15=2.18kN
V3=max[q1L1,q2L1+p]=max[1.24×
0.1,0.06×
0.1+3.15]=3.16kN
Vmax=max[V1,V2,V3]=max[0.68,2.18,3.16]=3.16kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
3.16×
1000/(2×
80×
60)=0.99N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×
b=(0.3+(24+1.1)×
0.2=0.56kN/m
跨中νmax=0.632qL4/(100EI)=0.632×
0.56×
9004/(100×
9350×
2560000)=0.1mm≤[ν]=l/400=900/400=2.25mm
挠度,跨中νmax=0.632qL4/(100EI)=0.632×
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×
3.5
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
1、小梁最大支座反力计算
Q1k=1.5kN/m2
h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)×
(0.5+(1.1+24)×
1.5,1.35×
1.5]×
0.2=1.03kN/m
q1静=0.9×
(G1k+(G3k+G2k)×
0.2=0.65kN/m
1.5×
0.2=0.38kN/m
q2=(G1k+(G3k+G2k)×
h)×
b=(0.5+(1.1+24)×
0.2=0.6kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁,R'
max=(1.143q1静+1.223q1活)L=1.143×
0.65×
0.9+1.223×
0.38×
0.9=1.08kN
按悬臂梁,R1=1.03×
0.1=0.1kN
R=max[R'
max,R1]=1.08kN;
正常使用极限状态
max=1.143q2L=1.143×
0.6×
0.9=0.62kN
按悬臂梁,R1=Rmaxl=0.6×
0.1=0.06kN
max,R1]=0.62kN;
2、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·
m)
σ=Mmax/W=0.11×
106/4490=24.05N/mm2≤[f]=205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
τmax=2Vmax/A=2×
1.08×
1000/424=5.09N/mm2≤[τ]=125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图(mm)
跨中νmax=0.01mm≤[ν]=300/400=0.75mm
悬挑段νmax=0.02mm≤[ν]=100/400=0.25mm
七、立柱验算
钢管类型
立柱截面面积A(mm2)
424
立柱截面回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)
500
立柱抗弯强度设计值[f](N/mm2)
λ=h/i=900/15.9=56.6≤[λ]=150
查表得,φ=0.85
N=0.9×
(0.75+(24+1.1)×
1,1.35×
0.1)+0.7×
1]×
max[0.15+0.15,0.3]×
max[0.2+0.45,0.9]=1.31kN
f=N/(ΦA)=1307.58/(0.85×
424)=3.65N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
按上节计算可知,可调托座受力N=1.31kN≤[N]=30kN
标准层梁模板(盘扣式)计算书
2、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ231-2010
新浇混凝土梁名称
梁
新浇混凝土梁计算跨度(m)
混凝土梁截面尺寸(mm×
mm)
250×
400
新浇混凝土结构层高(m)
3
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)
对水平面模板取值
2
模板工程支拆环境
不考虑风荷载
新浇混凝土梁支撑方式
小梁垂直于砼梁截面
支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)
600
步距h(mm)
1200
立柱根数
立柱布置方式
等间距
立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)
0,600
底模下设支撑小梁根数
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)
取单位宽度1000mm,按简支梁计算,计算简图如下:
q1=0.9×
max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×
h)+1.4Q2k,1.35(G1k+(G3k+G2k)×
0.7Q2k]×
(0.1+(24+1.5)×
0.4)+1.4×
2,1.35×
2]×
1=14.28kN/m
q2=[G1k+(G2k+G3k)×
h]×
1=[0.1+(24+1.5)×
0.4]×
1=10.3kN/m
Mmax=q1l2/8=14.28×
0.252/8=0.11kN·
106/37500=2.97N/mm2≤[f]=15N/mm2
νmax=5qL4/(384EI)=5×
10.3×
2504/(384×
281250)=0.19mm≤[ν]=l/400=250/400=0.62mm
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R2=0.5q1l=0.5×
14.28×
0.25=1.78kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'
=R2'
=0.5q2l=0.5×
0.25=1.29kN
q1=max[1.78+0.9×
1.35×
(0.3-0.1)×
0.25/2,1.78+0.9×
0.25/2]=1.82kN/m
q2=max[1.29+(0.3-0.1)×
0.25/2,1.29+(0.3-0.1)×
0.25/2]=1.31kN/m
1、抗弯验算
Mmax=max[0.107q1l12,0.5q1l22]=max[0.107×
1.82×
0.62,0.5×
0.12]=0.07kN·
σ=Mmax/W=0.07×
106/64000=1.09N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
Vmax=max[0.607q1l1,q1l2]=max[0.607×
0.6,1.82×
0.1]=0.66kN
0.66×
60)=0.21N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
ν1=0.632q2l14/(100EI)=0.632×
1.31×
6004/(100×
2560000)=0.04mm≤[ν]=l/400=600/400=1.5mm
ν2=q2l24/(8EI)=1.31×
1004/(8×
2560000)=0mm≤[ν]=l/400=100/400=0.25mm
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
Rmax=max[1.143q1l1,0.393q1l1+q1l2]=max[1.143×
0.6,0.393×
0.6+1.82×
0.1]=1.24kN
同理可得,其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1=R2=1.24kN,R2=R1=1.24kN,0.02kN
Rmax'
=max[1.143q2l1,0.393q2l1+q2l2]=max[1.143×
0.6+1.31×
0.1]=0.9kN
同理可得,其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1'
=R2'
=0.9kN,R2'
=R1'
=0.9kN,0.02kN
主梁自重忽略不计,计算简图如下:
σ=Mmax/W=0.22×
106/4490=48.05N/mm2≤[f]=205N/mm2
Vmax=1.24kN
1.24×
1000/424=5.85N/mm2≤[τ]=125N/mm2
νmax=0.28mm≤[ν]=l/400=250/400=0.62mm
4、支座反力验算
R1=1.24kN,R2=1.24kN
钢管类型(mm)
15.8
立柱抗压强度设计值[f](N/mm2)
λ=(h+2a)/i=(1200+2×
500)/15.8=139.24≤[λ]=230
长细比满足要求!
查表得,φ=0.35
立柱最大受力N=max[R1+N边1,R2,R3,R4+N边2]=max[1.24+0.9×
(1.2+0-0.25/2)/2×
0.9,1.24+0.9×
(0.5+(24+1.1)×
(1.2+0.6+0-0.25/2)/2×
0.9]=5.59kN
f=N/(φA)=5.59×
103/(0.35×
424)=37.35N/mm2≤[f]=205N/mm2
由"
主梁验算"
一节计算可知可调托座最大受力N=max[R1,R2]=1.24kN≤[N]=30kN
地下室板模板(盘扣式)计算书
2、《建筑施工盘扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ231-2010
一层
180
4.2
150,150
12×
12/6=24000mm3,I=bh3/12=1000×
12/12=144000mm4
0.18)+1.4×
1=8.14kN/m
Mmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.14×
0.32/8,0.11×
0.32/8+3.15×
0.3/4]=0.24kN·
σ=Mmax/W=0.24×
106/24000=9.89N/mm2≤[f]=15N/mm2
0.18)×
1=4.62kN/m
4.62×
3004/(384×
144000)=0.34mm≤[ν]=l/400=300/400=0.75mm
60×
80
小梁弹性
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 模板 计算