施工脚手架计算书Word下载.docx

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19m外）施工脚手架为例进行计算

”I■1JhmdgJ一

-匸一一一---一

4=1

?

W勺

_三二-一

图1脚手架立面布置图

图2牛腿平台平面布置图

（2）脚手架参数

脚手架采用？

48X2.8mmt冈管，最大搭设高度24n，立杆步距1.5m,横距1.2m，纵距1.2m,内排脚手架距墩柱边缘0.8m。

连墙件按2步3跨布置，最大竖向间距为3m连墙件利用模板拉杆与双排脚手架采用扣件相连。

小横杆采用直角扣件固定于大横杆上，在小横杆上铺设木脚手板

f=205N/mm，弹性模量

作为施工平台。

脚手板铺设层数按7层考虑，同时施工层数按2层考

外径0

壁厚t

截面积A

惯性矩1

截面模量w

回转半径i

每米长质量

（mm

（mrf）

（mrr）

（mA

（kg/m）

48

2.8

3.97x102

4

10.19x10

3

4.24x10

16.01

3.12

（3）钢管截面参数

Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值

52

E=2.06x10N/mr「。

2、小横杆计算

（1）荷载值计算

小横杆自重标准值：

0.0312kN/m

脚手板的荷载标准值：

0.35x1.2/2=0.21KN/m

活荷载标准值：

3x1.2/2=1.8KN/m;

荷载计算值：

q=1.2x（0.0312+0.21）+1.4x1.8=2.81KN/m

荷载标准值：

qk=0.0312+0.21+1.8=2.04KN/m。

（2）抗弯强度验算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，最大弯矩为:

MU=ql78=2.81X1.22/8=0.51KN.m

抗弯强度。

=Mma>

/W=0.5lX106/4240=120N/mmAVf=205N/mm2,

满足要求。

（3）挠度验算

4412

最大挠度为、？

.二卫愛52.04152104=2.62mm,小于

384EI384汉2.0610"

0.1910

[V]=l/150=8mm与10mm满足要求。

3、大横杆计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度验算。

0.0312X1.2=0.037KN;

0.35X1.2X1.2/2=0.252KN;

3X1.2X1.2/2=2.16KN;

P=（1.2X0.037+1.2X0.252+1.4X2.16）/2=1.69KN

（2/抗弯强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与集中荷载的计算值最不

利分配的弯矩和，最大弯矩为

max

遊7PI20.03121.22

I—=

254025

71.691.2

40

=0.36KNLm

=MWW=0.36X106/4240=84.9N/m用Vf=205N/mm2

满足要求

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与集中荷载标准值最不利

分配的挠度和

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度为

0.677ql4_0.6770.03121.241012

100EI-1002.0610510.19104

=0.02mm

集中荷载标准值为Pk=0.037+0.252+2.16=2.45KN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度值为

3312

1.146PJ1.1462.451.210

100EI1002.0610510.19104

=2.31mm

故最大挠度和为v二力+V2=0.02+2.31=2.33mm

[V]=l/150=10mm与10mm满足要求。

4、扣件抗滑力计算

大横杆的自重标准值：

R=1.2X（0.037+0.037）+1.2X0.252+1.4X

2.16=3.42KNVRc=8kN,满足要求。

5、立杆计算

（1）立杆容许长细比验算

计算长度附加系数k=1.155

考虑脚手架整休稳定因素的立杆计算长度系数口

=1.53

立杆步距为1.5m，立杆计算长度l0=k卩h=1.155X1.53X

1.5=2.65m

立杆长细比入=1。

/i=2650-16.01=165

立杆长细比入=165<

［入］=210,满足要求。

（2）荷载计算

立杆所受荷载包括：

脚手架结构自重、构配件自重及活荷载。

其中:

1）脚手架结构自重包括：

立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪

刀撑、横向斜撑和扣件等的自重：

gk=0.1291kN/m

脚手架结构自重：

2你二gk*H=0.1291X24=3.1kN

2）构配件自重包括：

脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重

脚手板自重：

0.35X1.2X1.2X7/2=1.76KN

安全网自重：

1.2X24X0.002=0.06KN

则构配件自重：

Ns2k=1.76+0.06=1.82KN

3）活荷载包括：

①施工荷载：

Mk=1.2X1.2X2X3/2=4.32KN

②风荷载：

20.7?

』

lw0=0.7X1.32X0.84X0.4=0.31KN/m

由风荷载设计值产生的立杆段弯矩

0.851.4wklah

10

2

0.851.40.311.21.52

=0.099KNLm

（3）确定轴心受压构件的稳定系数

计算长度10=kah=1.155X1.53X1.5=2.65m

长细比入=b/i=2650-16.01=165

查表可得=0.259

（4）立杆稳定性验算

①不组合风荷载时，N=1.2（NGik+Ns2k）+1.4艺Nq=1.2X（3.1+1.82）+1.4X4.32=11.95KN,

322

N/（「A）=11.95X10/（0.259X397）=116.2N/mm<

f=205N/mm,

②组合风荷载时，

N=1.2（Ng.+NG2k）+0.85X1.4艺N>

=1.2X（3.1+1.82）+0.85X1.4X4.32=11.04KN

11.04100.09910-130.7N/mm2vf=205N/mm

0.2593974.24103

要求。

6、连墙件计算

（1）扣件连接抗滑承载力验算

连墙件轴力设计值为：

Nl*lwNo=1硼入N。

=1.40.314.535=10.86KNVNA28=16KN

（2）连墙杆稳定承载力验算

连墙杆的计算长度取脚手架内侧立杆距墩身的距离，即10=0.8m,

Nl10.86103

A0.852397

长细比入=1。

/i=800-16.01=50V［入］=150,查表可得=0.852

22

=32.1N/mm<

f=205N/mm

7、牛腿平台计算

（1）分配梁验算

分配梁均固定于牛腿之上，现取其中最大跨度的一段分配梁进行验算分析，计算简图如下图所示。

q=OL28kN/m

i1iFi-|i|■i|i'

1jiii|i「i

1f!

II|11|II1M*II1r1r|I

s

[IMO」

血-1050

L

J0501

Pl

P2

算

分

计

梁

配

分配梁受脚手架的集中荷载为:

P1=1.2（NGik+NG2k）+1.4艺

NQk=1.2X6.21+1.4X7.56=18.04KN；

P2=1.2（NGR+NG2k）+1.4艺M=1.2X5.992+1.4X6.6=13.66KN；

计算模型如下所示

图4分配梁模型

BIT衍也5

L44?

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H?

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占亦咖1

-L7V77Qt*QOi

由图可知，分配梁最大应力为足要求

（2）牛腿验算

以墩柱四角的斜牛腿为例，牛腿所受脚手架的集中荷载为:

P1=1.2（NGik+NG2k）+1.4艺Nq=1.2X6.8+1.4X8.64=20.26KN；

P2=1.2（NGR+Ng20+1.4艺八=1.2X9.44+1.4X15.12=32.5KN;

牛腿计算模型如下图所示。

8

图5牛腿计算模型