912轴产品仓仓上框架工字钢外悬挑架施工方案Word文件下载.docx
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安放、调校、稳固悬挑梁工字钢——铺木脚手板——竖立杆——放纵向扫地杆——第一步纵向水平杆(大横杆)——第一步横向水平杆(小横杆)——剪力撑——连墙杆。
3.3、构造要求
立杆:
立杆全部采用单立杆,立杆接长采用对接方式,相邻立杆的接头位置应错开在不同步距的三分之一立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧,每步设置。
立杆间距1500mm(2000mm),排距700,内排距离结构外侧面为500。
大横杆:
内排大横杆步距为1800mm,外排大横杆步距600mm,上下横杆的接长位置应错开在不同的立杆纵距并与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一,接长采用对接方式。
搭于小横杆之上,并用直角扣件扣紧。
同一排大横杆的水平偏差不大于50mm,外架外侧每跨另加水平防护钢管用于固定密目网。
小横杆:
按大横杆步距和纵距与立杆连接,作为大横杆的承力杆件,并用直角扣件与立杆扣紧。
在任何情况下,均不得拆除作为基本构件的小横杆。
小横杆伸出架体应有统一尺寸且不小于100mm。
连墙杆:
采用抱柱式,两步三跨布置,与脚手架在主节点上连接,搭设连墙杆时应注意保持架子整体垂直,避免因松紧失度引起外架变形。
剪刀撑:
转角处布置、纵向间距15m布置、横向除转角处外中间再布置一道,剪刀撑设置于双排脚手架的外排架的外侧,剪刀撑斜杆与地面水平线的倾斜度应控制在45°
—60°
范围内按架高通高设置。
剪刀撑的斜杆的接长必须用活动扣件(旋转扣件)搭设接长,搭接长度不小于1m,搭接活动扣件不少于2个,斜杆端部出扣件边缘的长度不小于10cm。
剪刀撑斜杆与外架立杆相交的位置均应用活动扣件(旋转扣件)连接。
护栏与挡脚板:
在操作层上必须设一道护栏和挡脚板,护栏高度1200,挡脚板高180,采用多层板制作,外面涂刷黑、黄相间的油漆。
木脚手板铺设:
脚手板距墙不应大于25cm,端头严禁出现超过横杆25cm以上的探头板。
脚手板以下的支撑横杆间距不应大于90cm。
脚手板两端应用10#铁丝捆扎于横杆上。
密目网:
设置在外排立杆里面,必须用符合要求的系绳将网周边每隔30cm系牢在脚手管上,四周绷紧。
3.4、搭设要求:
梁板柱砼浇筑完养护两天后开始放工字钢,工字钢按设计位置定位校准后,用木楔与卡箍塞牢固定并在卡箍后工字钢上面及侧面各焊接两根Φ20螺纹钢防止工字钢因悬挑端受力导致前移脱离预埋钢筋卡箍失稳。
悬挑段工字钢安装时,下部支撑架尚未拆除,这时悬挑架应借助下部支撑架承力,一层梁板架拆除后再独立发挥悬挑作用。
脚手架的搭设作业,必须在统一指挥下,按照以下程序规定执行:
1)外挑脚手架应从一个角部开始,并向两边延伸交圈搭设;
3)应按定位依次竖起立杆,将立杆与纵横扫地杆联结固定,然后装设第一步的纵向和横向平杆,随校正立杆垂直后予以固定,并按此要求继续向上搭设;
跟随施工进度,立杆顶部应随时高出工作面1.5m,作为安全护栏。
4)剪刀撑、斜杆等整体拉接杆件应随搭设的架子一起及时设置;
5)脚手架处于顶层连墙点的自由高度不得大于6m,当作业层高出其下连墙杆4m或2步以上,且其上无连墙件时,应采取适当的临时撑位措施;
6)工人在架上进行搭设作业时,作业面上应铺适当数量的脚手板并予以临时固定。
3.5、质量标准
立杆垂直度偏差不大于60mm,立杆纵距偏差为±
50mm。
扣件紧固力矩为40~60N.m,不大于65N.m,以保证节点具有足够刚性和传递荷载的能力。
抽查安装数量的5%,扣件不合格数量不多于抽查数量的10%。
3.6、拆除规定
拆除顺序:
安全网→护身栏→挡脚板→脚手板→小横杆→大横杆→立杆→连墙件→纵向支撑
外挑脚手架在外墙抹灰结束后拆除。
脚手架的拆除作业应按预先确定的拆除程序进行,就是先搭的后拆,后搭的先拆,先从钢管脚手架顶端拆起;
连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。
在拆除过程中,凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走,避免误扶或误靠已松脱连接的杆件;
拆下的杆配件应以安全的方式运出,严禁向下抛掷。
在拆除期间,应做好配合、协调工作,并设置警戒线,由专人负责指挥,禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。
四、挑架搭设侧面示意图
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,荷载受力计算中钢丝绳与支杆不参与受力计算,但是在悬挑双排脚手架搭设过程中设置钢丝绳或支杆与建筑物拉结(本工程脚手架支杆与柱子锁住,钢丝绳与悬挑上层预埋钢筋环固定拉结),起到安全保障作用。
实际悬挑脚手架搭设侧面图如下
五、脚手架的使用注意事项
此外架为混凝土、砌筑结构脚手架使用,外架使用荷载≤3KN/m2,不得超载,不得同时超过2个作业层使用,不得将模板支撑、砼泵输送管等固定在脚手架上,严禁悬挂起重设备。
六级及六级以上大风、雾、雨、雪天应停止脚手架作业,雨雪后上架操作应有防滑措施,应扫除积雪和清除架板架管上结冰。
作业人员在架上的最大作业高度应以可正常操作为度,禁止在架板上加垫器物增加操作高度。
作业中严禁随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件,若确因操作要求需要拆除,必须经工长同意,采取相应弥补措施,并在作业完毕后及时予以恢复。
工人在架上作业中,应注意自我安全和他人的安全,避免发生碰撞、闪失和落物,严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。
人员上下脚手架必须走设有安全防护的出入通道,严禁从脚手架上下。
班组作业工人上架作业时,应先行检查有无影响安全作业的问题存在,在排除和解决后方可开始作业。
在作业中发生有不安全的情况和迹象时,应立即停止作业进行检查,解决以后才能恢复正常作业,发现异常危险情况时,应立即通知所有架上人员撤离。
项目组织专门人员每天巡视外架情况,有问题及时整改。
在每步架作业完成后,必须将架上剩余物品转移至上(下)步架或室内;
每班下班前应清理架面,将架面上的材料物品堆放整齐,垃圾清运出去,在作业期间,应及时清理坠入安全网内的材料和物品。
在任何情况下,严禁自架上向下抛材料物品和倾倒垃圾。
凡外架转角处,因悬挑钢梁尾端冲突,不能在转角处设置型钢挑梁,但必须在挑架的上一楼层结构构件转角处埋设拉绳调换,用钢丝绳反拉外挑架的外排转角节点处。
六、安全职业健康
高处作业时必须佩戴安全带。
搭拆架时必须有专人看护,照应下方行人,拆架时应设警戒区,严禁行人通过。
施工时严禁将扣件、钢管等上下抛掷。
扣件必须用袋装,物体传递时必须用绳递。
拆架三人一组,两个拆卸,一人协调。
拆除与他人站立有关联的钢管和扣件时,必须招呼他人先行撤离。
拆下的扣件用袋装送回仓库,钢管分长短在指定地点码放整齐,做到一头齐、一般高。
木跳板也码垛,一头齐。
搭拆架子时,严禁碰损墙面。
夜间施工必须有足够照明,严禁将电线搭设在钢管上,应该设木杆。
高空作业时遇到6级以上大风时严禁班组作业。
施工人员必须持证上岗,凡患高血压、心脏病、癫痫病及其它不适于高空作业者,禁止从事高空作业。
架子工在酒后及病中不得上架操作。
七、监控措施
脚手架搭设完后要进行架体验收,验收项目包括架体垂直度、连墙杆设置、安全网挂设等。
6级以上大风天气及雨雪天气后应对支撑杆及拉接杆有没有弯曲等现象。
挑架使用中严禁在架体内追逐、嬉戏、打闹,更不准在架体内集中堆载杂物,使用中架体若有异常响动,应及时组织架上人员撤离。
八、应急方案
使用中如若架体发生倾斜但尚能使用,可以采用增加连墙杆数量或加设钢丝绳等措施对架体进行加固,处理完项目部组织验收后方可正常使用。
使用中如若架体发生严重倾斜已经不能正常使用但不至于马上倒塌,可以组织人员进行有步骤的拆除,拆除作业要有可靠的安全技术措施。
现场作业人员发现架体严重倾斜有倒塌危险时,应立即发出救援信号,在最短时间内报告现场管理人员。
项目部管理人员接到报告后立即组织架体倒塌可能范围内的人员进行撤离,重要机械设备能撤开的也要撤开。
架体突然倒塌引起人员伤亡,应立即拨打120急救电话,电话中详细说明事故地点、伤亡人数等,并派人到路口接应车辆。
九、高处坠落事故的应急措施
1、紧急事故发生后,发现人应立即报警。
一旦启动本预案,相关责任人要以处置重大紧急情况为压倒一切的首要任务,绝不能以任何理由推委拖延。
各部门之间、各单位之间必须服从指挥、协调配合,共同做好工作。
因工作不到位或玩忽职守造成严重后果的,要追究有关人员的责任。
2、项目在接到报警后,应立即送附近医院进行进一步抢救。
3、疏通事发现场道路,保证救援工作顺利进行。
4、安全经理为紧急事务联络员,负责紧急事物的联络工作。
5、紧急事故处理结束后,安全经理应填写记录,并召集相关人员研究防止事故再次发生的对策。
6、平日里加强对施工人员的高空作业安全教育,工人每日上岗前,应在现场穿衣镜前检查自身佩戴的安全用具是否齐整、牢固。
十、16号工字钢悬挑架计算书
10.1、参数信息:
10.1.1依据规范:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
10.1.2计算参数:
钢管强度为205.0N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架,搭设高度17.1米,立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米,立杆的横距0.70米,内排架距离结构0.50米,立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为φ48×
3.0,
连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60米,水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2,同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片,荷载为0.10kN/m2,按照铺设4层计算。
栏杆采用冲压钢板,荷载为0.16kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面,且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.30kN/m2,高度变化系数1.0000,体型系数0.1150。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢,建筑物外悬挑段长度1.30米,建筑物内锚固段长度1.80米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结,最外面支点距离建筑物1.20m。
拉杆采用钢丝绳。
钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64,抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。
10.2、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
10.2.1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.100×
1.500/2=0.075kN/m
活荷载标准值Q=3.000×
1.500/2=2.250kN/m
荷载的计算值q=1.2×
0.038+1.2×
0.075+1.4×
2.250=3.286kN/m
小横杆计算简图
10.2.2抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:
M=3.286×
0.7002/8=0.201kN.m
σ=0.201×
106/4491.0=44.817N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
10.2.3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.038+0.075+2.250=2.363kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×
2.363×
700.04/(384×
2.06×
105×
107780.0)=0.333mm
小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!
10.3、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
10.3.1.荷载值计算
小横杆的自重标准值P1=0.038×
0.700=0.027kN
0.700×
1.500/2=0.052kN
1.500/2=1.575kN
荷载的计算值P=(1.2×
0.027+1.2×
0.052+1.4×
1.575)/2=1.150kN
大横杆计算简图
10.3.2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×
(1.2×
0.038)×
1.5002+0.175×
1.150×
1.500=0.310kN.m
σ=0.310×
106/4491.0=69.072N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
10.3.3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×
0.038×
1500.004/(100×
2.060×
107780.000)=0.06mm
集中荷载标准值P=0.027+0.052+1.575=1.654kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.146×
1654.380×
1500.003/(100×
107780.000)=2.88mm
最大挠度和
V=V1+V2=2.941mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
10.4、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
横杆的自重标准值P1=0.038×
1.500=0.058kN
荷载的计算值R=1.2×
0.058+1.2×
1.575=2.337kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取11.0kN;
10.5、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容:
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);
本例为0.1072
NG1=0.107×
17.100=1.834kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);
本例采用竹笆片脚手板,标准值为0.10
NG2=0.100×
4×
1.500×
(0.700+0.500)/2=0.360kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);
本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板,标准值为0.16
NG3=0.160×
4/2=0.480kN
(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);
0.010
NG4=0.010×
17.100=0.256kN
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.930kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到,活荷载标准值NQ=3.000×
2×
0.700/2=3.150kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中W0——基本风压(kN/m2),W0=0.300
Uz——风荷载高度变化系数,Uz=1.000
Us——风荷载体型系数:
Us=0.115
经计算得到,风荷载标准值Wk=0.300×
1.000×
0.115=0.035kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.9×
1.4NQ
经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=1.2×
2.930+0.9×
1.4×
3.150=7.485kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
2.930+1.4×
3.150=7.926kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.9×
1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值(kN/m2);
la——立杆的纵距(m);
h——立杆的步距(m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩:
Mw=0.9×
0.035×
1.800×
1.800/10=0.021kN.m
10.6、立杆的稳定性计算
10.6.1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值,N=7.926kN;
i——计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm;
k——计算长度附加系数,取1.155;
u——计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.500;
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定,l0=1.155×
1.800=3.118m;
A——立杆净截面面积,A=4.239cm2;
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3;
λ——由长细比,为3118/16=196;
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190;
σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
经计算得:
σ=7926/(0.19×
424)=98.646N/mm2;
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<
[f],满足要求!
10.6.2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值,N=7.485kN;
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0.021kN.m;
经计算得到
σ=7485/(0.19×
424)+21000/4491=97.862N/mm2;
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<
10.7、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:
Nl=Nlw+No
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算:
Nlw=1.4×
wk×
Aw
wk——风荷载标准值,wk=0.035kN/m2;
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:
Aw=3.60×
4.50=16.200m2;
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN);
No=3.000
经计算得到Nlw=0.782kN,连墙件轴向力计算值Nl=3.782kN
根据连墙件杆件强度要求,轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]
根据连墙件杆件稳定性要求,轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]
连墙件轴向力设计值Nf=0.85φA[f]
其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=50.00/1.60的结果查表得到φ=0.92;
净截面面积Ac=4.24cm2;
毛截面面积A=18.10cm2;
[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf1=73.865kN
Nf1>
Nl,连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到Nf2=288.444kN
Nf2>
Nl,连墙件
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