可靠度的例题和习题Word文档下载推荐.docx
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6.拉杆直径D—N(40,0.8)mm,长L—N(6000,60)mm,弹性模量E—N(21×
104,3150)MPa.
载荷F—N(80000,1200)N,求其伸长(=FL/AE)。
(-(1.83,0.084)mm)
注:
对于独立正态变量有Z=XY时,mZ=mxmy,sZ=(mx2sy2+my2sx2+sx2sy2)1/2;
Z=X/Y时,mZ=mx/my,sZ=[(mx2sy2+my2sx2)/(my2+sy2)]1/2/my.
7.某杆半径r,(r=30mm,r=1.5mm),求截面积A的A和A。
[(2833,283)mm]
8.拉杆直径D(D=30mm,D=0.3mm),材料屈服限s(s=290N/mm2,s=52N/mm2),求其所
能承受的拉力F(F,F)。
(204990,18140)N
对于函数y=f(x1,x2,…,xn),在均值点作泰勒级数展开有:
y=f(m1,m2,…,mn)+
+…
取线性近似有:
y»
f(m1,m2,…,mn);
sy2»
9.在外力S作用下,线弹性杆的应变能为U=SL/2=S2L/2AE,若S服从标准正态分布,
试求U的概率密度。
(假设L/2AE=Const)
U=CS2,S=
.
FU(u)=P(U£
u)=P(CS2£
u)=P(S2£
u/C)(注意0£
u)
FU(u)=P(S2£
u/C)=P(-
S
)=
=
fU(u)=FU'
(u)=
=
(注意
10.设随机变量X的概率密度函数为
求其数学期望和方差。
E(X)=
=1500
Var(X)=
=…+…
11.某结构支承在A,B,C三个支点上。
假定支点的沉降量A,B,C都是独立正态变
量,均值分别为2,2.5,和3cm,变异系数分别为0.2,0.2,和0.25。
问
1)最大沉降量超过4cm的概率是多少?
2)如果支点A和B分别沉降了2.5和3.5cm,求最大沉降差不超过1.5cm的概率。
1)P(Dmax>
4)=1-P(Dmax£
4)=1-P(DA£
4Ç
DB£
DC£
4)P(DB£
4)P(DC£
4)
=1-F[(4-2)/2×
0.2]F[(4-2.5)/2.5×
0.2]F[(4-3)/3×
0.25]
=1-F(5)F(3)F(1.33)=1-1×
0.9986×
0.9082=0.0931
2)P(Dmax£
1.5)=P(2£
4)=F[(4-3)/3×
0.25)-F[(2-3)/3×
0.25)
=F(1.33)-F(-1.33)=0.9082-0.0918=0.8164
12.已知服从正态分布N(,2),x1,x2,…,xn为的一组样本观察值,试用最大似然法
求,2的估计量。
似然函数为
取对数
求偏导
解似然方程组
得到
13.设某车间生产的螺栓直径X服从正态分布,2=0.05,某日随机抽取六件产品量得直
径为14.9,15.1,14.9,14.8,15.2,15.1mm,求均值的95%置信区间。
样本均值为
=xi/n=15mm.由a=1-0.95=0.05,查得Ka/2=1.96
则均值m的95%置信区间为[
]n=6,=
即[14.8215.18]
14.已知M10标准螺栓静强度的标准差=21.5N/mm2,今测得40个螺栓的强度样本均值为
=511N/mm2,求置信度为95%的螺栓强度置信区间。
(504.34,517.66)
15.设某混凝土抗压强度服从正态分布,测得六个立方试块的抗压强度为22.0,18.5,
18.0,21.5,19.0,21.0MPa,求母体均值的95%置信区间。
(未知方差)
由a=1-0.95=0.05,a/2=0.025;
n-1=5,查得t0.025(5)=2.571
样本均值为
=xi/n=20MPa
样本方差为s2=S(xi-
)2/(n-1)=2.9
则均值m的95%置信区间为:
[
]
[18.21321.787]
16.由材料试验测得25个钢试件屈服极限均值为
=667N/mm2,s=27.5N/mm2,求置信度为
95%的材料屈服极限的置信区间。
(655.65,678.35N/mm2)
17.某零件的应力和强度都服从对数正态分布,已知s=60MPa,s=20MPa;
r=100MPa,
r=10MPa,求零件的可靠度。
(=1.64,R=0.9495)
18.拉杆直径D,(D=30mm,D=3mm),屈服强度r(r=290N/mm2,r=25N/mm2),拉
力F=105N,在功能函数为1)Z=(d2/4)r-F;
2)Z=r-4F/d2二种情况下,试用中心点
法求其可靠指标和可靠度。
(0.9906;
0.9999)
19.某钢梁承受确定性弯矩M=128.8kN.m,抗弯截面模量W—N(W=884.9×
10-6m3,
VW=0.05);
钢材强度f服从对数正态分布(f=262MPa,Vf=0.1)。
试用中心点法和验
算点法求可靠指标及梁的失效概率Pf。
中心点法
1)由抗力写功能函数为:
Z=fW-M=fW-128800(N.m)
mZ»
mfmW-128800=262×
106×
884.9×
10-6-128800=103043
sZ»
=25920.9
»
mZ/sZ=3.975
2)由应力写功能函数为
Z=f-M/W(MPa)
mf-M/mW=262-0.1288/(884.9×
10-6)=116.45MPa
sZ»
=27.19
mZ/sZ=4.283
验算点法
W为正态变量mW=884.9×
10-6m3,sW=VWmW=44.245×
10-6m3,
f为对数正态变量mf'
=f*(1-lnf*+ln
)=f*(6.5634-lnf*)(MPa)
sf'
=f*
=0.09975f*.
初值取f*=mf,W*=mW,b=0.迭代结果如下表
次数
b
Xi
xi*
mf'
ai
b
1
0
f
W
262.00×
106
884.90×
10-6
26.13×
44.25×
260.70×
-0.895
-0.446
4.269
2
160.86×
800.66×
16.05×
238.53×
-0.803
-0.596
5.161
0.892
3
172.01×
748.80×
17.16×
243.54×
-0.816
-0.579
5.169
0.008
20.某钢制薄壁容器筒体,筒体壁厚t,(t=2.6mm,t=0.043mm);
半径r,(r=280mm,
r=4.7mm);
工作压力p,(p=7.84MPa,p=0.133MPa);
轴向焊缝处有一表面裂纹,
深度a=1.30.006mm,焊缝断裂韧性K1c,(K1c=1951N/mm3/2,K1c=58.8N/mm3/2),
试计算焊缝强度的可靠性。
(当r/t很大时,有K1=s
=(pr/t)
且由3原则知a=0.002)
(R=0.9992)
21.某钢梁承受弯矩M—N(M=1300kN.cm,M=91kN.cm),抗弯截面模量W—N(W=54.72,
W=2.74)cm3,钢材强度f--N(f=380MPa,f=30.4MPa),极限状态方程为Z=fW-M=0,
求可靠指标及梁的失效概率Pf。
(=3.8,Pf=1-F(b)=7.235×
10-5)
1)由极限状态方程求得(注意单位统一,1MPa=100N.cm/cm3.)
-
=-2.74f*,-
=-30.4W*,-
=910
即W=-2.74f*/
---(a)
f=-30.4W*/
M=910/
设计验算点为:
W*=mW+aWbsW,f*=mf+afbsf,M*=mM+aMbsM,----(b)
2)假定初值为W*0=54.72,f*0=380,代入(a),得aW,af,aM。
再将(b)之P*代入极限状态方程得:
f*W*-M*=(380-23.378b)(54.72-1.32b)-(13000+382.837b)=0
解上述方程得:
b=3.81,(另一根b=66.3舍去)
若b=3.81,由(b)有f*1=209.93,W*1=49.69,M*1=14458.61,与初值相差很大。
3)假设f*0=209.93,W*0=49.69,M*0=14458.61,作第二次迭代得:
aW=-0.412,af=-0.781,aM=0.4702
f*=380-23.742b,W*=54.72-1.129b,M*=13000+427.882b,
代入极限状态方程得
b=3.79,由(b)有f*2=290.02,W*2=50.44,M*2=14621.67。
4)假设f*0=290.02,W*0=50.44,M*0=14621.67;
作第二次迭代得:
b=3.80,由(b)有:
f*=289.23,W*=50.51,M*=14608.3;
迭代收敛。
5)失效概率Pf=1-F(b)=7.235×
10-5.
22.某拉杆承受的轴向拉力NG—服从正态分布,NG=142.9kN,VNG=0.07.截面抗力R也为
正态分布,R=kRRk=1.08Rk,VR=0.08.钢材强度标准值fyk=240MPa,设计可靠指标
=3.2,试确定拉杆所需的截面面积。
解极限状态方程为Z=R-NG=0,对于正态变量、线性方程有:
mR-mNG-
=0解得R=204.18kN
则抗力标准值为:
Rk=mR/kR=204.18/1.08=189.1kN
拉杆截面积为:
A=Rk/fyk=788mm2.
23.钢筋混凝土受压短柱,极限状态方程为Z=g(R,NG,NL)=R-NG-NL=0.抗力R服从对数正
态分布,R=4560kN,R=729.6kN.恒载NG--N(NG=1159.1kN,NG=81.1kN),活载NL
服从极值1型分布,NL=765.5kN,NL=222kN,求可靠指标。
1)当量正态化
抗力R为对数正态,有mlnR=ln
=8.4124,lnR=
=0.159
R'
=R*(1-lnR*+mlnR),sR'
=R*slnR,
若取R*0=mR=4560,则mR'
=4503,sR'
=725
活载NL为极值1型,有a=0.78sNL=172.9,k=mNL-0.5772a=665.6
若取N*L0=mNL=765.5则:
fNL(N*L)=
=0.001851
FNL(N*L)=exp[-exp(-[x-k]/a)]=0.5704
sNL'
=f{F-1[FNL(N*L)]}/fNL(N*L)=212.2
mNL'
=NL*-F-1[FNL(N*L)]sNL'
=727.7
2)计算公式及第一次迭代
=1
=-1
=-1;
R=-sR'
/
=-0.9543
NG=sNG/
=0.10675
NL=sNL'
=0.2793
因为是线性方程,故有:
=(R'
-mNG-mNL'
)/
=3.443
验算点为:
R*=mR'
+baRsR'
=2120.7
NG*=mNG+baNGsNG=1188.9
NL*=mNL'
+baNLsNL'
=931.78
3)第二次迭代:
(取第一次结果为验算点初值)
mR'
=R*(1-lnR*+mlnR)=3717.8,sR'
=R*slnR=337.19
fNL(N*L)=0.001,FNL(N*L)=0.80786
=f{F-1[FNL(N*L)]}/fNL(N*L)=273.7
=694.2
aR=-0.76322,aNG=0.18357,aNL=0.61951;
b=4.22
R*=2631.8,NG*=1221.9,NL*=1410。
4)五次迭代后的结果为:
b=3.96,Pf=3.747×
10-5。
R*=3009.8,NG*=1194.1,NL*=1815.6
24.钢筋混凝土受压短柱,极限状态方程为Z=g(R,NG,NL)=R-NG-NL=0。
抗力R服从对数正
态分布,VR=0.17;
恒载NG-N(NG=636kN,VNG=0.07),活载NL服从极值1型分布,
NL=840kN,VNL=0.29,求可靠指标=3.7时的截面抗力均值R。
恒、活载标准差分别为:
sNG=mNGVNG=44.52,sNL=mNLVNL=243.6
当量正态化(公式同前题)。
对于极值1型荷载NL,有:
a=0.78sNL=190.08,k=mNL-0.5772a=730.37。
1)第一次计算假定初值为NL*=mNL=840,NG*=mNG=636.
有:
fNL(N*L)=0.001686,FNL(N*L)=0.57037
=f{F-1[FNL(N*L)]}/fNL(N*L)=232.9
=798.66
由极限状态方程得R*=NG*+NL*=1476,且有:
sR'
=R*slnR=R*
=249.13
=-0.7243
=0.1294
=0.6772
NG*=mNG+baNGsNG=657.32(b=3.7)
=1382.2
R*=NG*+NL*=2039.5
2)以后各次迭代结果
迭代
变
量
验算点初值X*
fx(x*)
Fx(x*)
sx'
mx'
ax
验算点
X*
DR*
R
NG
NL
1476.0
636.0
840.0
0.001686
0.57037
249.13
44.52
232.9
636.0
798.66
-0.7243
0.1294
0.6772
2039.5
657.32
1382.2
563.5
0.0001648
0.9682
344.2
433.3
578.43
-0.6198
0.0802
0.7805
2478.9
649.2
1829.7
439.4
0.00001602
0.9970
418.42
570.97
260.67
-0.5899
0.06277
0.8050
2607.6
646.34
1961.3
128.7
4
0.00000803
0.9985
440.14
607.03
159.63
-0.5860
0.05927
0.8081
2620.39
645.76
1974.63
12.79
5
1974.63
0.00000751
0.9986
442.3
610.02
151.3
0.05898
2620.95
645.71
1975.24
0.56
3)结果为:
=2620.95;
注意到抗力R为对数正态,有:
mlnR=ln
R'
=R*(1-lnR*+ln
),
=R*
故得:
mR=R*
exp(-R
)=3833.5kN
式中,R*=2620.95,VR=0.17,b=0.17,aR=-0.586(由表中结果知)。
25.悬臂木梁跨长L=3.6m,允许挠度为1/200。
允许失效概率Pf=0.115(=1.2).已知均布
载荷q为极值1型变量,q=3kN/m,Vq=0.17,木料弹性模量E—N(E=17000MPa,VE=
0.21),截面惯性矩I—N(I未知,VI=0.20),试确定I。
功能函数为Z=D-qL4/8EID=L/200=0.018m
计算公式D-q*L4/8E*I*=0Þ
I*=q*L/8E*D
q*=mq’+aqbsq'
E*=mE+aEbsE'
I*=mI+aIbsI'
=mI(1+aIbVI)
mI=I*/(1+aIbVI),
aq=sq’/W,aE=-(q*/E*)sE/W,aI=-(q*/I*)sI/W.
极值1型变量q当量正态化,有a=0.78sq=0.78×
3000×
0.17=397.8(N/m),
k=mq-0.5772a=2770(N/m)
fq(q*)=
Fq(q*)=exp[-exp(-[q-k]/a)]
sq'
=f{F-1[Fq(q*)]}/fq(q*),mq'
=q*-F-1[Fq(q*)]sq'
.
迭代求解结果为mI=3.0675×
10-4m4=30675cm4.
26.图中结构体系由二拉杆组成,各杆抗力R为随机变量,密度函数如图。
承受拉力S=
1.1kN,VS=0.求系统破坏概率。
解设二杆统计独立,各杆抗力分布函数为
FR(r)=(r-1)/21£
r£
3
破坏概率为:
Pf1=FR(r=1.1)=0.05
系统破坏概率为:
Pf=1-P(1-Pfi)=0.0975(上限)
若设二杆完全相关,则系统破坏概率为:
Pf=max(Pfi)=0.05(下限)
27.图中所示桁架之各杆失效概率为:
Pf1=Pf2=0.002,Pf3=Pf4=0.0012,Pf5=0.003,假
定各杆独立,求桁架的破坏概率Pf。
解桁架是静定的,为串联系统,
任一杆破坏即为系统破坏。
故系统破坏概率为
Pf=1-P(1-Pfi)=1-(100.02)2(1-0.0012)2×
0.003
=0.0094
由于各杆破坏概率很小,系统破坏概率可近似为:
Pf=1-P(1-Pfi)»
SPfi=2×
0.002+2×
0.0012+0.003=0.0094
28.由三根钢丝组成的超静定系统如图。
拉力S,S=60kN,变异系数VS=0.25。
单根钢丝
抗拉力为R,R=37.5kN,变异系数VR=0.15.假定R,S均服从对数正态分布,求系统
损坏概率及其中一根钢丝拉断后的损坏概率。
假定拉力S由三根钢丝均匀承受,
mSi=20kN,VSi=0.25
每根钢丝的破坏概率为:
Pfi=1-F(bfi)=1-F
=1-(2.16)=1-0.9846=0.0154
体系的损坏概率为:
0.0154Pf£
3×
0.0154=0.0462
如果体系中一根钢丝已断,剩余二根钢丝的荷载为:
mSi=30kN,VSi=0.25
此时,钢丝的破坏概率为:
=1-(0.77)=1-0.7794=0.2206
由剩余二根钢丝组成的体系的损坏概率为:
0.2206Pf£
[1-(1-0.2206)2]=0.3925(P不能视为小量,故用此式)
29.图示体系中若已知S
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