内脚手架施工方案Word格式.docx
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当立杆基础不在同一高度上时,必需将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨及立杆固定,凹凸差不应大于1m。
靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
(4)钢管立柱的扫地杆,水平拉杆,剪刀撑应采纳
Φ48mm×
2.8mm钢管,用扣件及钢管立柱扣牢。
钢管扫地杆,水平拉杆应采纳对接,剪刀撑应采纳搭接,搭接长度不得小于500mm,并应采纳2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。
(5)钢管立柱底部应设垫木。
(6)扣件式钢管立柱接长严禁搭接,必需采纳对接扣件连接,相邻两立柱的对接接头不得在同步内,且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。
(7)采纳扣件式钢管立柱时,严禁将上段的钢管及下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。
(8)可调托座运用:
可调托座及钢管交接处应设置横向水平杆,托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。
梁底立杆应按梁宽匀称设置,其偏差不应大于25mm,调整螺杆的伸缩长度不应大于200mm,另外,运用可调托座必需解决两者连接节点问题
3架体水平杆
(1)每步的纵,横向水平杆应双向拉通。
(2)搭设要求:
水平杆接长宜采纳对接扣件连接,也可采纳搭接。
对接,搭接应符合下列规定:
a对接扣件应交织布置:
两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内;
不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm;
各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3;
b搭接长度不应小于1m,应等距离设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。
(3)主节点处水平杆设置:
主节点处必需设置一根横向水平杆,用直角扣件扣接且严禁拆除。
主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。
4剪刀撑
剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成,要求依据工程结构状况具体说明设置数量
(1)设置数量,模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑:
a模板支架四边满布竖向剪刀撑,中间每隔六排立杆设置一道纵,横向竖向剪刀撑,由底至顶连续设置;
b模板支架四边及中间每隔4排立杆从顶层起先向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
(2)剪刀撑的构造应符合下列规定:
a每道剪刀撑宽度不应小于4跨,且不应小于6m,剪刀撑斜杆及地面倾角宜在45~60之间。
倾角为45时,剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根;
倾角为60时,则不应超过5根;
b剪刀撑斜杆的接长应采纳搭接;
c剪刀撑应用旋转扣件固定在及之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm;
d设置水平剪刀撑时,有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。
五、验收管理
1验收程序
模板支架投入运用前,应由项目部组织验收。
项目经理,项目技术负责人和相关人员,以及监理工程师应参与模板支架的验收。
对高大模板支架,施工企业的相关部门应参与验收。
2验收内容
a材料——技术资料
b参数——专项施工方案
c构造——专项施工方案和本规程
3扣件力矩检验
安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采纳扭力扳手检查,抽样方法应按随机分布原则进行。
4验收记录
按相关规定填写验收记录表。
六、运用管理
1作业层上的施工荷载应符合设计要求,不得超载。
脚手架不得及模板支架相连。
2模板支架运用期间,不得随意拆除杆件,当模板支架基础下或相邻处有设备基础,管沟时,在支架运用过程中不得开挖,否则必需实行加固措施。
3架体因特别缘由或运用荷载变更而发生变更时,需实行措施(编制补充专项施工方案),重新验收。
4混凝土浇筑过程中,应派专人观测模板支撑系统的工作状态,观测人员发觉异样时应刚好报告施工负责人,施工负责人应马上通知浇筑人员暂停作业,状况紧急时应实行快速撤离人员的应急措施,并进行加固处理;
混凝土浇筑过程中,应匀称浇捣,并实行有效措施防止混凝土超高堆置。
七、拆除管理
1拆除时间:
必需满意规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的要求。
2拆除方法:
模板支架拆除时,应按施工方案确定的方法和依次进行,拆除作业必需由上而下逐步进行,严禁上下同时作业。
分段拆除的高差不应大于二步。
设有连墙件的模板支架,连接件必需随支架逐层拆除,严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。
模板支架拆除时,应在周边设置围栏和警戒标记,并派专人看管,严禁非操作人员入内,卸料时应符合下列规定:
a严禁将钢管,扣件由高处抛掷至地面;
b运至地面的钢管,扣件应刚好按规定进行外观质量检查,整修及保养,剔除不合格的钢管,扣件,按品种,规格随时码堆存放。
3梁,板模板应先拆梁侧模,再拆板底模,最终拆除梁底模,并应分段分片进行,严禁成片撬落或成片拉拆。
4拆除时,作业人员应站在平安的地方进行操作,严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。
5拆除模板时,严禁用铁棍或铁锤乱砸,已拆下的模板应妥当传递或用绳钩放至地面。
6严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面的模板。
7待分片,分段的模板全部拆除后,方允许将模板,支架,零配件等按指定地点运出堆放,并进行拔钉,清理,整修,刷防锈漆或脱模剂,入库备用。
八、计算书:
(一)现浇板验算
1,参数信息
a模板支架参数
横向间距或排距(m):
0.80;
纵距(m):
步距(m):
1.50;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):
0.10;
模板支架搭设高度(m):
9.9;
采纳的钢管(mm):
Φ48×
2.8;
板底支撑连接方式:
方木支撑;
立杆承重连接方式:
双扣件,考虑扣件的保养状况,扣件抗滑承载力系数:
b荷载参数
模板及木板自重(kN/m2):
0.400;
混凝土及钢筋自重(kN/m3):
25.000;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
3.000;
c材料参数
面板采纳胶合面板,厚度为14mm;
板底支撑采纳方木;
面板弹性模量E(N/mm2):
6000;
面板抗弯强度设计值(N/mm2):
15;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):
1.600;
木方的间隔距离(mm):
200.000;
木方弹性模量E(N/mm2):
9000.000;
木方抗弯强度设计值(N/mm2):
13.000;
木方的截面宽度(mm):
40.00;
木方的截面高度(mm):
80.00;
d楼板参数
楼板的计算厚度(mm):
120.00;
图2楼板支撑架荷载计算单元
2模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:
W=80×
1.42/6=26.133cm3;
I=80×
1.43/12=18.293cm4;
模板面板的依据三跨连续梁计算。
a荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):
q1=25×
0.15×
0.8+0.4×
0.8=3.32kN/m;
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):
q2=3×
0.8=2.4kN/m;
b强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中:
q=1.2×
3.32+1.4×
2.4=7.344kN/m
最大弯矩M=0.1×
7.344×
2002=29376N·
m;
面板最大应力计算值σ=M/W=29376/26133.333=1.123N/mm2;
面板的抗弯强度设计值[f]=15N/mm2;
面板的最大应力计算值为1.123N/mm2小于面板的抗弯强度设计值15N/mm2,满意要求!
c挠度计算
挠度计算公式为
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q=q1=3.32kN/m
面板最大挠度计算值ν=0.677×
3.32×
2004/(100×
6000×
18.293×
104)=0.033mm;
面板最大允许挠度[ν]=200/250=0.8mm;
面板的最大挠度计算值0.033mm小于面板的最大允许挠度0.8mm,满意要求!
3模板支撑方木的计算
方木依据三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:
W=b×
h2/6=4×
8×
8/6=42.67cm3;
I=b×
h3/12=4×
8/12=170.67cm4;
方木楞计算简图
a荷载的计算
q1=25×
0.2×
0.15+0.4×
0.2=0.83kN/m;
0.2=0.6kN/m;
b强度验算
均布荷载q=1.2×
q1+1.4×
q2=1.2×
0.83+1.4×
0.6=1.836kN/m;
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×
1.836×
0.82=0.118kN·
方木最大应力计算值σ=M/W=0.118×
106/42666.67=2.766N/mm2;
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2;
方木的最大应力计算值为2.766N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满意要求!
c抗剪验算
截面抗剪强度必需满意:
τ=3V/2bhn<
[τ]
其中最大剪力:
V=0.6×
0.8=0.881kN;
方木受剪应力计算值τ=3×
0.83×
103/(2×
40×
80)=0.389N/mm2;
方木抗剪强度设计值[τ]=1.6N/mm2;
方木的受剪应力计算值0.389N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.6N/mm2,满意要求!
d挠度验算
均布荷载q=q1=0.83kN/m;
最大挠度计算值ν=0.677×
8004/(100×
9000×
1706666.667)=0.150mm;
最大允许挠度[ν]=800/250=3.2mm;
方木的最大挠度计算值0.150mm小于方木的最大允许挠度3.2mm,满意要求!
4木方支撑钢管计算
支撑钢管依据集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=2.419kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·
m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.726kN·
m;
最大变形Vmax=1.473mm;
最大支座力Qmax=10.584kN;
最大应力σ=725905.134/4490=161.672N/mm2;
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2;
支撑钢管的最大应力计算值161.672N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满意要求!
支撑钢管的最大挠度为1.473mm小于800/150及10mm,满意要求。
5扣件抗滑移的计算
依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,依据扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.584kN;
R<
12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满意要求!
。
6模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
a静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.134×
9.9=1.326kN;
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN):
NG2=0.4×
0.8×
0.8=0.256kN;
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=25×
0.12×
0.8=1.92kN;
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.502kN;
b活荷载为施工荷载标准值及振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到,活荷载标准值NQ=(3+2)×
0.8=3.2kN;
c不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=8.68kN;
7立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ=N/(φA)≤[f]
其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):
N=11.078kN;
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到;
i----计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.59cm;
A----立杆净截面面积(cm2):
A=3.97cm2;
W----立杆净截面模量(反抗矩)(cm3):
W=4.46cm3;
σ--------钢管立杆受压应力计算值(N/mm2);
[f]----钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
L0----计算长度(m);
依据《扣件式规范》,立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a,为平安计,取二者间的大值,即L0=max[1.155×
1.7×
1.6,1.6+2×
0.1]=3.142;
k----计算长度附加系数,取1.155;
μ----考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数,取1.7;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;
a=0.1m;
得到计算结果:
立杆计算长度L0=3.142;
L0/i=3142/15.9=198;
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.184;
钢管立杆受压应力计算值;
σ=8680/(0.184×
446)=105.77N/mm2;
立杆稳定性计算σ=105.77N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满意要求。
(二)梁的验算
a,参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m):
0.350;
梁截面高度D(m):
1.450;
立杆沿梁跨度方向间距La(m):
0.8;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):
0.20;
立杆步距h(m):
1.20;
梁支撑架搭设高度H(m):
梁两侧立杆间距(m):
承重架支撑形式:
梁底支撑小楞垂直梁截面方向;
梁底增加承重立杆根数:
3;
采纳的钢管类型为Φ48×
2.8;
双扣件,考虑扣件质量及保养状况,取扣件抗滑承载力折减系数:
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):
0.4;
钢筋自重(kN/m3):
2.5;
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):
18.0;
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):
2.0;
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):
3.材料参数
木材品种:
东北落叶松;
木材弹性模量E(N/mm2):
10000.0;
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):
17.0;
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.6;
面板类型:
胶合面板;
面板弹性模量E(N/mm2):
9500.0;
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):
13.0;
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm):
50.0;
梁底方木截面高度h(mm):
100.0;
梁底纵向支撑根数:
5;
面板厚度(mm):
5.梁侧模板参数
次楞间距(mm):
200,主楞竖向根数:
4;
主楞间距为:
100mm,220mm,210mm;
穿梁螺栓水平间距(mm):
500;
穿梁螺栓直径(mm):
M14;
主楞龙骨材料:
钢楞;
截面类型为圆钢管48×
主楞合并根数:
2;
次楞龙骨材料:
木楞,宽度60mm,高度80mm;
次楞合并根数:
(二),梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h;
T--混凝土的入模温度,取20.000℃;
V--混凝土的浇筑速度,取1.500m/h;
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1.45m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.200;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。
依据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;
分别计算得50.994kN/m2,34.8kN/m2,取较小值34.8kN/m2作为本工程计算荷载。
(三),梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,须要验算其抗弯强度和刚度。
面板计算简图(单位:
mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中,W--面板的净截面反抗矩,W=80×
1.8×
1.8/6=43.2cm3;
M--面板的最大弯距(N·
mm);
σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2);
按以下公式计算面板跨中弯矩:
M=0.1ql2
其中,q--作用在模板上的侧压力,包括:
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×
1.45×
18×
0.9=28.188kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值:
q2=1.4×
2×
0.9=3.654kN/m;
q=q1+q2=28.188+3.654=31.842kN/m;
计算跨度(内楞间距):
l=200mm;
面板的最大弯距M=0.1×
31.842×
2002=1.25×
105N·
mm;
经计算得到,面板的受弯应力计算值:
σ=1.25×
105/4.32×
104=2.893N/mm2;
面板的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2;
面板的受弯应力计算值σ=2.893N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满意要求!
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
q=31.842N/mm;
l--计算跨度(内楞间距):
E--面板材质的弹性模量:
E=9500N/mm2;
I--面板的截面惯性矩:
I=80×
1.8/12=38.88cm4;
面板的最大挠度计算值:
ν=5×
2004/(384×
9500×
3.888×
105)=0.179mm;
面板的最大容许挠度值:
[ν]=l/250=200/250=0.8mm;
面板的最大挠度计算值ν=0.179mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.8mm,满意要求!
(四),梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)干脆承受模板传递的荷载,依据均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,龙骨采纳木楞,截面宽度60mm,截面高度80mm,截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:
W=6×
82/6=64cm3;
I=6×
83/12=256cm4;
200200200
内楞计算简图
(1).内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中,σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2);
M--内楞的最大弯距(N·
W--内楞的净截面反抗矩;
[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩:
M=ql2/10
其中,作用在内楞的荷载,q=(1.2×
0.9+1.4×
0.9)×
1=21.96kN/m;
内楞计算跨度(外楞间距):
内楞的最大弯距:
M=0.10×
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