注册化工工程师化工原理四文档格式.docx
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∙D.2.14kW
3.颗粒的球形度越{{U}}{{/U}},说明颗粒越接近于球形。
∙A.接近0
∙B.接近1
∙C.大
∙D.小
A.
B.
4.一定温度下,物料中结合水和非结合水的划分取决于{{U}}{{/U}}。
∙A.物料的性质
∙B.空气的状态
∙C.空气的状态和物料的性质
∙D.无法确定
5.根据{{U}}{{/U}}的不同,列管换热器可分为固定管板换热器、U形管换热器和浮头换热器等几种形式。
∙A.传热原理和两流体的接触方式
∙B.换热面形状
∙C.热补偿方式
∙D.换热器用途
C.
6.对于一物体,若其表面温度从100℃升高至200℃,则其辐射能力提高到原来的{{U}}{{/U}}倍。
∙A.1.6
∙B.2.6
∙C.4
∙D.15
7.用离心泵将池中清水送至某车间。
管内流动在阻力平方区,管路特性方程式为
He=14+1.5×
105Q2e(Qe的单位为m3/s)
单台泵的特性方程式为(n=2900r/min)
H=29-3.0×
105Q2(Q的单位为m3/s)
库房里有两台规格相同的同型号离心泵。
两台泵并联时送水量接近{{U}}{{/U}}。
解本题应注意,两台泵并联操作时,每台泵的流量为管路中总流量的1/2。
(A)29.4m3/h(B)27.6m3/h(C)20.8m3/h(D)41.6m3/h
8.某填料的比表面积为220m2/m3,空隙率为97%,则该填料的填料因子为{{U}}{{/U}}。
∙A.241.05
∙B.233.82
∙C.226.80
∙D.0.004
9.在填料吸收塔中用纯溶剂吸收某混合气体中的溶质组分。
已知进塔混合气中溶质的组成为6%(体积分数,下同),吸收尾气中溶质的组成为1.2%,则溶质的吸收率为{{U}}{{/U}}。
∙A.81.03%
∙B.80.0%
∙C.118.97%
∙D.18.97%
10.某精馏塔的精馏段操作线方程为y=0.714x+0.275,则馏出液组成为{{U}}{{/U}}。
∙A.0.962
∙B.0.850
∙C.0.735
∙D.0.525
11.某萃取过程需要理论级数较多,则宜采用{{U}}{{/U}}。
∙A.多个单级萃取器串联
∙B.填料塔
∙C.筛板塔
∙D.转盘萃取塔
D.
12.根据介质黏度由小到大,选择搅拌器的顺序是{{U}}{{/U}},{{U}}{{/U}},{{U}}{{/U}},{{U}}{{/U}}。
∙A.平桨式
∙B.涡轮式
∙C.锚式
∙D.推进式
13.搅拌槽的全挡板条件是指安装的挡板数和挡板宽度使搅拌功率为{{U}}{{/U}}。
∙A.最小
∙B.最大
∙C.适中
∙D.随意
14.要从细粉粒的矿石原料中提取某种金属,用酸溶液为溶剂,宜选用{{U}}{{/U}}。
∙A.单级间歇式浸取器
∙B.篮式浸取器
∙C.浸泡式连续浸取器
∙D.巴秋卡槽
15.单效蒸发中,原料液的温度越高,蒸发时的单位蒸汽消耗量{{U}}{{/U}}。
∙A.越大
∙B.越小
∙C.不变
16.在一定的压力和温度下,气体1和气体2分别在水中溶解,其相平衡常数分别为m1和m2,若m1<m2,则两种气体的溶解度关系为{{U}}{{/U}}。
∙A.气体1的溶解度大于气体2
∙B.气体1的溶解度小于气体2
∙C.气体1的溶解度等于气体2
∙D.不确定
17.用萃取剂在单级萃取器中萃取原料液中的溶质A。
原料液量为800kg,其中溶质含量为40%,要求萃取后萃余相中溶质含量降至10%,则萃取剂的用量S约为{{U}}{{/U}}。
∙A.800kg
∙B.517kg
∙C.715kg
∙D.400kg
18.气液两相呈平衡状态时,气液两相温度相同,但气相组成{{U}}{{/U}}液相组成。
∙A.等于
∙B.大于
∙C.小于
19.推动力c*-c与吸收系数{{U}}{{/U}}相对应。
∙A.kL
∙B.ky
∙C.KL
∙D.kG
20.相对湿度60%的湿空气,其干球温度t、湿球温度tw、露点温度tw之间的关系为{{U}}{{/U}}。
∙A.t=tw=td
∙B.t>tw>td
∙C.t<tw<td
∙D.t>tw=td
21.以湿空气作为干燥介质,在一定温度、总压101.33kPa下干燥某湿物料,若所用空气的相对湿度增大,则湿物料的平衡含水量{{U}}{{/U}}。
∙A.不变
∙B.增加
∙C.减小
22.在蒸汽冷凝传热中,不凝气体对其冷凝传热系数a的影响是{{U}}{{/U}}。
∙A.使a降低
∙B.使a升高
∙C.对a无影响
∙D.无法判定
23.在一套管换热器中,冷热两流体进行逆流传热。
冷流体的流量为7200kg/h,比热容为4.2kJ/(kg·
℃),进出口温度为15℃、40℃。
热流体从130℃降至45℃。
该换热器的总传热系数为1kW/(m2·
℃),则所需传热面积与{{U}}{{/U}}接近。
∙A.4m2
∙B.6m2
∙C.14m2
∙D.22m2
24.旋风分离器的分割粒径d50是{{U}}{{/U}}。
∙A.临界粒径的一半
∙B.临界粒径的二倍
∙C.粒级效率为50%的颗粒直径
∙D.总效率为50%的颗粒直径
25.用浸取法从油菜籽中提取菜油,宜采用{{U}}{{/U}}作溶剂。
∙A.水
∙B.稀碱溶液
∙C.易挥发的有机溶液
∙D.稀酸溶液
26.从甜菜中用水提取其中的糖分,甜菜切成块状,宜选用{{U}}{{/U}}。
∙A.巴秋卡槽
∙B.机械搅拌浸取器
∙C.篮式浸取器
∙D.单级间歇式浸取器
27.氨水的气液平衡关系符合亨利定律,其相平衡常数为0.75,若氨水中氨的摩尔分数为0.025,则与之平衡的气相摩尔比为{{U}}{{/U}}。
∙A.0.0192
∙B.0.0188
∙C.O.0185
∙D.0.0256
28.可确定湿空气状态的两个参数是{{U}}{{/U}}。
∙A.H、p
∙B.H、td
∙C.I、tw
∙D.tw、td
29.颗粒在静止的流体中沉降时,在相同的Re下,颗粒的球形度越大,阻力系数{{U}}{{/U}}。
30.对于低压下多组分非理想物系的分离,其气相可视为理想气体,此时相平衡常数可表示为{{U}}{{/U}}。
31.一定转速下,用离心泵向表压为50kPa的密闭高位槽输送密度p=1200kg/m3的水溶液。
泵出口阀全开时,管路特性方程式为
现分别改变如下操作条件:
(1)关小泵出口阀;
(2)改为20℃的清水;
(3)将密闭高位槽改为常压。
假设改变条件前后流动均在阻力平方区,试判断管路特性方程式中参数变化趋势。
{{U}}{{/U}}
∙A.A值增大
∙B.A值变小
∙C.B值变大
∙D.B值变小
32.某操作中的精馏塔,若将进料口位置上移,其他条件保持不变,则馏出液的组成{{U}}{{/U}}。
∙A.增加
∙B.不变
∙C.不确定
∙D.减小
33.旋风分离器的尺寸增大时,旋风分离器的临界粒径{{U}}{{/U}}。
∙B.减小
34.在对流传热系数关联式中,反映物性对对流传热影响的准数是{{U}}{{/U}}。
∙A.努塞尔数Nu
∙B.雷诺数Re
∙C.普朗特数Rr
∙D.格拉晓夫数Gr
35.在气体处理量一定时,增加吸收剂用量,操作线的斜率{{U}}{{/U}},吸收推动力{{U}}{{/U}}。
∙A.增大
36.由过滤基本方程式知,过滤速度与过滤面积的{{U}}{{/U}}次方成正比。
∙A.2
∙B.1
∙C.0.5
∙D.0.25
37.对于某二元理想物系,其平均相对挥发度为2.5,若液相组成为0.425,则与之平衡的气相组成为{{U}}{{/U}}。
∙A.0.649
∙B.0.427
∙C.2.931
∙D.0.515
38.离心泵铭牌上标出的流量和压头数值是{{U}}{{/U}}。
∙A.最高效率点对应值
∙B.操作点对应值
∙C.最大流量下对应值
∙D.计算值
39.在简单蒸馏过程中,已知原料量为20.5kmol,原料液的组成为0.552(摩尔分数,下同),馏出液的流量为12.3kmol,平均组成为0.728,则釜残液的组成为{{U}}{{/U}}。
∙A.0.452
∙B.O.288
∙C.0.552
∙D.0.315
40.离心泵的轴功率N和流量Q的关系为{{U}}{{/U}}。
∙A.Q增大,N增大
∙B.Q增大,N先增大后减小
∙C.Q增大,N减小
∙D.Q增大,N先减小后增大
41.常压下,在一直径为0.8m填料吸收塔中,用纯溶剂吸收某混合气体中的溶质组分。
已知混合气的流量为50kmol/h,组成为0.05(摩尔分数),溶质的吸收率为98%,出塔的液相摩尔比为0.015。
操作条件下的气液平衡关系为Y=2.25X,气相总体积吸收系数为1.15kmol/(m3·
h·
kPa),则填料层高度为{{U}}{{/U}}。
∙A.6.680m
∙B.7.026m
∙C.676.4m
∙D.4.196m
42.对于池式(大容器)沸腾,工业上总是将其控制在{{U}}{{/U}}状态下操作。
∙A.自然对流
∙B.泡核沸腾
∙C.膜状沸腾
∙D.不稳定膜状沸腾
43.用一连续精馏塔分离某二元理想混合物。
已知进料量为100kmoL/h,釜残液的流量为50kmol/h,提馏段的上升蒸汽量为150kmol/h,该精馏塔的操作回流比为2,则该精馏塔的进料为{{U}}{{/U}}。
∙A.泡点进料
∙B.露点进料
∙C.冷液进料
∙D.气液混合物进料
44.离心泵的效率随流量的变化情况是{{U}}{{/U}}。
∙A.Q增大,η增大
∙B.Q增大,η先增大后减小
∙C.Q增大,η减小
∙D.Q增大,η先减小后增大
45.在填料吸收塔中,用纯溶剂吸收某混合气体中的溶质组分。
已知混合气的流量为30kmol/h,组成为0.06(摩尔分数),溶质的吸收率为95%,溶剂的流量为55kmol/h。
操作条件下的气液平衡关系为Y=1.65X,吸收塔中所用填料的等板高度为0.45m,则填料层高度为{{U}}{{/U}}。
∙A.4.130m
∙B.5.762m
∙C.2.879m
∙D.6.755m
46.在实验装置上用30℃的清水(ρ=995.7kg/m3,pv=4.247kPa)于常压下(pa=100kPa)测定离心泵的气蚀余量。
今测得一组数据如下:
泵入口真空表读数为66kPa,吸入管内的流速u1=1.0m/s,则操作条件下泵的气蚀余量NPSH约为{{U}}{{/U}}。
∙A.6.76m
∙B.3.10m
∙C.9.80m
∙D.3.00m
47.在一间壁换热器中,两流体均在湍流下进行换热。
冷热流体的对流传热系数分别为150kW/(m2·
℃)和300kW/(m2·
℃)。
若只使某一侧流体的流速加倍以强化传热,对流总传热系数增加的最大百分数与{{U}}{{/U}}接近。
(可按平壁处理,忽略管壁热阻,污垢热阻和热损失)
∙A.16%
∙B.20%
∙C.40%
∙D.50%
48.在多效蒸发流程中,{{U}}{{/U}}加料流程所产生的二次蒸汽较多。
∙A.并流
∙B.逆流
∙C.平流
∙D.错流
49.某边疆精馏塔的进料量为32.65kmol/h,进料热状况参数为1.276,釜残液的流量为16.65kmol/h,操作回流比为2.52,则提馏段的液气比L'
/V'
为{{U}}{{/U}}。
∙A.1.612
∙B.0.736
∙C.0.525
∙D.1.255
50.用一连续精馏塔分离苯一甲苯混合物。
已知原料液中含苯0.40(摩尔分数,下同),馏出液中含苯0.96,苯一甲苯的平均相对挥发度为2.5,回流比为3.2,塔顶采用全凝器,则离开第二层理论板(塔顶为第一层理论板)的液相组成为{{U}}{{/U}}。
∙A.0.819
∙B.0.919
∙C.0.906
∙D.0.794
51.采用连续精馏方法分离由A、B、C、D、E组成的五元物系,若实现以上五元物系的完全分离,则所需的精馏塔数目为{{U}}{{/U}}。
∙A.4
∙B.5
∙C.6
∙D.3
52.搅拌槽的直径为2.4m,叶轮直径为0.8m,根据题2-43的结果,应选定工业搅拌装置的转速为{{U}}{{/U}}。
∙A.1360r/min
∙B.675r/min
∙C.340r/min
∙D.114r/min
53.在恒定干燥条件下进行干燥实验,湿物料的初始含水量为0.5(干基,下同),开始阶段以恒定的速率进行干燥,当含水量降至0.2时干燥速率开始下降,其后干燥速率不断下降,当含水量达到0.02时干燥速率降为零,则物料的临界含水量为{{U}}{{/U}}。
∙A.0.5
∙B.0.2
∙C.0.02
54.离心泵在一定管路系统下工作时,压头与被输送液体的密度无关的条件是{{U}}{{/U}}。
(A)z2-z1=0(B)∑hf=0(C)(D)p2-p1=0
55.用一连续精馏塔分离某二元理想混合物。
已知进料组成为0.5(易挥发组分的摩尔分数,下同),饱和液体进料,馏出液组成为0.96,物系的平均相对挥发度为1.8,则最小回流比为{{U}}{{/U}}。
∙A.2.217
∙B.3.217
∙C.1.402
∙D.0.277
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