塔吊基础施工方案Word文档格式.docx
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4、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-2010
5、《塔式起重机设计规范》GB13752-92
6、《混凝土结构设计规范GB50010-2002》
7、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)2006年版
8、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)
9、《建筑安全检查标准》(JGJ59-99)
二、工程概况:
工程名称
龙腾商住小区一期
建设单位
惠州市华跃实业有限公司龙川分公司
监理单位
惠州远顺工程监理有限公司
施工单位
龙川县龙飞建筑安装工程有限公司
设计单位
湘潭市设计院
勘察单位
广东省汕头市粤东工程勘察院
1、本工程位于龙川县新城开发区一号地块。
1~10栋建筑面积95026.11平方米;
建筑物高度1、2栋60.8米;
3、4栋56米;
5~6a栋55.8米;
7栋、8栋82.95米;
9栋、10栋78米,本工程场地土类型为岩石土,建筑物场地类别为Ⅰ类。
2、结合本工程施工特点和垂直运输要求选用两台QTZ80(TCT6012)和一台QTZ(TCT6012)塔吊
三、施工总平面图
四、塔吊基础剖面图
五、塔机属性
塔机型号
QTZ80(6012)
塔身桁架结构
方钢管
桁架结构宽度B
1.6m
塔机独立状态的计算高度H
41.5m
六、塔机荷载
1、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1
401.4kN
起重荷载标准值Fqk
60KN
竖向荷载标准值Fk
461.4kN
水平荷载标准值Fvk
19.02kN
倾覆力矩标准值Mk
675.88kN·
m
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'
水平荷载标准值Fvk'
75.37kN
倾覆力矩标准值Mk'
1263.3kN·
2、塔机传递至基础荷载设计值
塔机自重设计值F1
1.35Fk1=1.35×
401.4=541.89kN
起重荷载设计值Fq
1.35Fqk=1.35×
60=81kN
竖向荷载设计值F
541.89+81=622.89kN
水平荷载设计值Fv
1.35Fvk=1.35×
19.02=25.68kN
倾覆力矩设计值M
1.35Mk=1.35×
675.88=912.44kN·
竖向荷载设计值F'
1.35Fk'
=1.35×
水平荷载设计值Fv'
1.35Fvk'
75.37=101.75kN
倾覆力矩设计值M'
1.35Mk'
1263.3=1705.46kN·
七、基础验算
基础参数
基础长l
7m
基础宽b
基础高度h
1.2m
基础混凝土强度等级
C35
基础混凝土自重γc
25kN/m3
混凝土保护层厚度δ
40mm
基础上部覆土厚度h’
0m
基础上部覆土的重度γ’
19kN/m3
地基参数
地基承载力特征值fak
150kPa
基础宽度的地基承载力修正系数ηb
0.3
基础埋深的地基承载力修正系数ηd
1.6
基础底面以下的土的重度γ
基础底面以上土的加权平均重度γm
基础埋置深度d
1.5m
修正后的地基承载力特征值fa
200kPa
地基变形
基础倾斜方向一端
沉降量S1
mm
基础倾斜方向另一端
沉降量S2
基础倾斜方向的
基底宽度b'
基础及其上土的自重荷载标准值:
Gk=7×
7×
1.2×
25=1470kN
基础及其上土的自重荷载设计值:
G=1.35×
1470=1984.5kN
荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力:
Mk'
'
=1263.3kN·
Fvk'
=Fvk'
/1.2=75.37/1.2=62.81kN
荷载效应基本组合时,平行基础边长方向受力:
M'
=1705.46kN
Fv'
=Fv'
/1.2=101.75/1.2=84.79kN
基础长宽比:
l/b=7/7=1<
1.1,基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=7×
72/6=57.17m3
Wy=bl2/6=7×
相应于荷载效应标准组合时,同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩:
=1263.3×
7/9.9=893.24kN·
1、偏心距验算
(1)、偏心位置
相应于荷载效应标准组合时,基础边缘的最小压力值:
Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy
=(401.4+1470)/49.00-893.24/57.17-893.24/57.17=6.94kPa>
偏心荷载合力作用点在核心区内。
2、基础底面压力验算
Pkmin=6.94kPa
Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=(401.4+1470)/49.00+893.24/57.17+893.24/57.17=69.44kPa
3、基础轴心荷载作用应力
Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(401.4+1470)/(7×
7)=38.19kN/m2
4、基础底面压力验算
(1)、修正后地基承载力特征值
fa=200kPa
(2)、轴心作用时地基承载力验算
Pk=38.19kPa<
满足要求!
(3)、偏心作用时地基承载力验算
Pkmax=69.44kPa<
1.2fa=1.2×
200=240kPa
5、基础抗剪验算
基础有效高度:
h0=h-δ=1200-(40+20/2)=1150mm
X轴方向净反力:
Pxmin=γ(Fk/A-(Mk'
+Fvk'
h)/Wx)=1.35×
(401.4/49.00-(1263.3+62.81×
1.2)/57.17)=-20.55kN/m2
Pxmax=γ(Fk/A+(Mk'
(401.4/49.00+(1263.3+62.81×
1.2)/57.17)=42.67kN/m2
假设Pxmin=0,偏心安全,得
P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((7+1.6)/2)×
42.67/7=26.21kN/m2
Y轴方向净反力:
Pymin=γ(Fk/A-(Mk'
h)/Wy)=1.35×
Pymax=γ(Fk/A+(Mk'
假设Pymin=0,偏心安全,得
P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((7+1.6)/2)×
基底平均压力设计值:
px=(Pxmax+P1x)/2=(42.67+26.21)/2=34.44kN/m2
py=(Pymax+P1y)/2=(42.67+26.21)/2=34.44kN/m2
基础所受剪力:
Vx=|px|(b-B)l/2=34.44×
(7-1.6)×
7/2=650.92kN
Vy=|py|(l-B)b/2=34.44×
X轴方向抗剪:
h0/l=1150/7000=0.16<
4
0.25βcfclh0=0.25×
1×
16.7×
7000×
1150=33608.75kN>
Vx=650.92kN
Y轴方向抗剪:
h0/b=1150/7000=0.16<
0.25βcfcbh0=0.25×
6、地基变形验算
倾斜率:
tanθ=|S1-S2|/b'
=|25-25|/7000=0<
0.001
满足要求!
八、基础配筋验算
基础底部长向配筋:
HRB335Φ20@180基础底部短向配筋:
HRB335Φ20@180
基础顶部长向配筋:
HRB335Φ18@180基础顶部短向配筋:
HRB335Φ18@180
1、基础弯距计算
基础X向弯矩:
MⅠ=(b-B)2pxl/8=(7-1.6)2×
34.44×
7/8=878.74kN·
基础Y向弯矩:
MⅡ=(l-B)2pyb/8=(7-1.6)2×
2、基础配筋计算
(1)、底面长向配筋面积
αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=878.74×
106/(1×
11502)=0.006
ζ1=1-
=0.006
γS1=1-ζ1/2=1-0.006/2=0.997
AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy)=878.74×
106/(0.997×
1150×
300)=2555mm2
按砼结构设计规范9.5.2规定,基础最小配筋百分率取0.15%,Amin=ρbh0=0.0015×
1150=12075mm2
取两者大值,A1=12075mm2
基础底长向实际配筋:
As1'
=12560mm2>
A1=12075mm2
(2)、底面短向配筋面积
αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=878.74×
ζ2=1-
γS2=1-ζ2/2=1-0.006/2=0.997
AS2=|MⅡ|/(γS2h0fy)=878.74×
按砼结构设计规范9.5.2规定,基础最小配筋百分率取0.15%,Amin=ρlh0=0.0015×
取两者大值,A2=12075mm2
As2'
A2=12075mm2
(3)、顶面长向配筋面积
基础顶长向实际配筋:
AS3'
=10174mm2>
0.5AS1'
=0.5×
12560=6280mm2
(4)、顶面短向配筋面积
基础顶短向实际配筋:
AS4'
0.5AS2'
(5)、基础竖向连接筋配筋面积
基础竖向连接筋为双向Φ12@500
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