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横向斜撑应在同一节间,由底至顶层呈之字型连续布置,
斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时,宜在相交的纵向水平杆处,增设一根横向水平杆,将斜腹杆固定在其伸出端上。
斜腹杆宜采用通长杆件,当必须接长使用时,宜采用对接扣件连接,
除拐角应设置横向斜撑外,中间应每隔6
跨距设置一道。
脚手架的两端均必须设置横向斜撑。
当脚手架拆至下部最后一根通长立杆时,应先在适当位置搭设临时抛撑加固,再拆除连墙件,防止架体晃动或倾斜影响架子拆除,并防止发生事故。
拆至最后一层时,特别是最后几根立杆时,应集体配合,防止架子倒塌。
有扫地杆的脚手架,应先拆除扫地杆,再拆第一步大、小横杆。
二、拆除前的准备:
1、人员准备:
要求拆除人员是经过培训后,取得主管部门颁发上岗操作证书且从事本行业一年以上,经验丰富的人员进行拆除工作。
2、拆除人员进场后应先集中进行安全教育,并对工人进行安全技术交底,使操作人员了解现场情况,明确不同部位的所需要安全防护措施和安全技术要求,掌握拆除顺序。
3、拆除前对脚手架的扣件连接、连墙杆、支撑体系作全面检查,确定无误后方可拆除。
4、清除脚手架上的材料,工具和杂物。
三、脚手架拆除工艺流程:
1、拆除顺序:
安全网
→
挡脚板(或侧挡板)→
脚手板→扶手(栏杆)→剪刀撑(随每步脚手架拆除)→
大横杆→
小横杆→
立柱→连接杆,逐步向下
。
2、拆除时应统一指挥,按后装先拆、先装后拆的顺序拆除。
3、拆除时应从一端走向另一端,自上而下,逐层地进行。
4、同一层架体拆除应先上后下,先外后里的顺序进行,最后拆除连墙杆。
5、连墙杆、通长水平杆和剪刀撑等,必须在脚手架拆卸到相关位置时方可拆除。
6、严禁在同一垂直方向同时拆除脚手架,做到一步一清。
四、连墙件加固验算
1、内膨胀螺栓
连墙件示意图
Nlw=1.4×
ωk×
L×
H=1.4×
0.265×
3.6×
3.6=4.808kN
长细比λ=l0/i=600/16=37.5,查《规范》表A.0.6得,φ=0.896
(Nlw+N0)/(φAc)=(4.808+3)×
103/(0.896×
398)=21.895N/mm2≤0.85×
[f]=0.85×
205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求!
螺栓粘结力锚固强度计算
螺栓锚固深度:
h≥(Nlw+N0)/(πd[τb])=(4.808+3)×
103/(3.14×
10×
1.5)=165.691mm
σ=(Nlw+N0)/(π×
d2/4)=(4.808+3)×
102/4)=99.415N/mm2≤ft=210N/mm2
混凝土局部承压计算如下
混凝土的局部挤压强度设计值:
fcc=0.95fc
(Nlw+N0)≤(b2-πd2/4)fcc
fc为混凝土轴心抗压强度设计值
2、通丝螺杆与钢管焊接
对接焊缝强度验算:
连墙件的周长lw=πd=3.142×
48=150.796mm;
连墙件钢管的厚度t=2.8mm;
σ=(Nlw+N0)/(lwt)=(4.808+3)×
103/(150.796×
2.8)=18.492N/mm2≤ft=185N/mm2
满足要求!
3、原脚手架架整体稳定性计算:
成品车间8-10/D轴
3.1脚手架参数
脚手架设计类型
装修脚手架
脚手板设计荷载(kN/m2)
2
同时施工作业层数
1
卸荷设置
无
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48×
3
脚手架架体高度H(m)
26.3
脚手架沿纵向搭设长度L(m)
16.2
立杆步距h(m)
1.8
立杆纵距或跨距la(m)
1.5
立杆横距lb(m)
1.05
内立杆离建筑物距离a(m)
0.3
双立杆计算方法
不设置双立杆
3.2荷载设计
脚手板类型
冲压钢脚手板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
脚手板铺设方式
1步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
0.01
挡脚板类型
木挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.17
挡脚板铺设方式
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.129
横向斜撑布置方式
6跨1设
装修脚手架作业层数nzj
装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)
地区
江苏苏州市
安全网设置
全封闭
基本风压ω0(kN/m2)
风荷载体型系数μs
1.254
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)
1.06,0.796
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)
0.399,0.299
计算简图:
立面图
侧面图
3.3纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
107800
横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm3)
4490
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×
(0.033+Gkjb×
lb/(n+1))+1.4×
Gk×
lb/(n+1)=1.2×
(0.033+0.3×
1.05/(2+1))+1.4×
2×
1.05/(2+1)=1.146kN/m
正常使用极限状态
q'
=(0.033+Gkjb×
lb/(n+1))+Gk×
lb/(n+1)=(0.033+0.3×
1.05/(2+1))+2×
1.05/(2+1)=0.838kN/m
计算简图如下:
3.3.1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×
1.146×
1.52=0.258kN·
m
σ=Mmax/W=0.258×
106/4490=57.426N/mm2≤[f]=205N/mm2
3.3.2、挠度验算
νmax=0.677q'
la4/(100EI)=0.677×
0.838×
15004/(100×
206000×
107800)=1.294mm
νmax=1.294mm≤[ν]=min[la/150,10]=min[1500/150,10]=10mm
3.3.3、支座反力计算
Rmax=1.1qla=1.1×
1.5=1.891kN
Rmax'
=1.1q'
la=1.1×
1.5=1.383kN
3.4、横向水平杆验算
由上节可知F1=Rmax=1.891kN
0.033=0.04kN/m
由上节可知F1'
=Rmax'
=1.383kN
=0.033kN/m
3.4.1、抗弯验算
弯矩图(kN·
m)
σ=Mmax/W=0.667×
106/4490=148.486N/mm2≤[f]=205N/mm2
3.4.2、挠度验算
变形图(mm)
νmax=2.581mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[1050/150,10]=7mm
3.4.3、支座反力计算
Rmax=1.912kN
3.5、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
扣件抗滑承载力验算:
纵向水平杆:
Rmax=1.891/2=0.945kN≤Rc=0.85×
8=6.8kN
横向水平杆:
Rmax=1.912kN≤Rc=0.85×
3.6、荷载计算
脚手架架体高度H
立杆静荷载计算
3.6.1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆:
NG1k=(gk+la×
n/2×
0.033/h)×
H=(0.129+1.5×
2/2×
0.033/1.8)×
26.3=4.123kN
单内立杆:
NG1k=4.123kN
3.6.2、脚手板的自重标准值NG2k1
NG2k1=(H/h+1)×
la×
lb×
Gkjb×
1/2/2=(26.3/1.8+1)×
1.5×
1.05×
0.3×
1/2/2=1.844kN
1/2表示脚手板2步1设
NG2k1=1.844kN
3.6.3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
NG2k2=(H/h+1)×
Gkdb×
1/2=(26.3/1.8+1)×
0.17×
1/2=1.99kN
1/2表示挡脚板2步1设
3.6.4、围护材料的自重标准值NG2k3
NG2k3=Gkmw×
H=0.01×
26.3=0.394kN
构配件自重标准值NG2k总计
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.844+1.99+0.394=4.229kN
NG2k=NG2k1=1.844kN
立杆施工活荷载计算
外立杆:
NQ1k=la×
(nzj×
Gkzj)/2=1.5×
(1×
2)/2=1.575kN
内立杆:
NQ1k=1.575kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力:
N=1.2×
(NG1k+NG2k)+0.9×
1.4×
NQ1k=1.2×
(4.123+4.229)+0.9×
1.575=12.006kN
(4.123+1.844)+0.9×
1.575=9.144kN
3.7、立杆稳定性验算
立杆计算长度系数μ
立杆截面抵抗矩W(mm3)
立杆截面回转半径i(mm)
15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
立杆截面面积A(mm2)
424
连墙件布置方式
两步两跨
3.7.1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×
1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×
103/15.9=169.811≤210
轴心受压构件的稳定系数计算:
立杆计算长度l0=kμh=1.155×
1.8=3.118m
长细比λ=l0/i=3.118×
103/15.9=196.132
查《规范》表A得,φ=0.188
3.7.2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×
(4.123+4.229)+1.4×
1.575=12.227kN
σ=N/(φA)=12226.805/(0.188×
424)=153.387N/mm2≤[f]=205N/mm2
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×
1.4NQ1k=1.2×
(4.123+4.229)+0.9×
Mw=0.9×
Mwk=0.9×
ωklah2/10=0.9×
0.299×
1.82/10=0.183kN·
σ=N/(φA)+Mw/W=12006.305/(0.188×
424)+183095.64/4490=191.4N/mm2≤[f]=205N/mm2
3.8、脚手架架体高度验算
Hs1=(φAf-(1.2NG2k+1.4NQ1k))×
H/(1.2NG1k)=(0.188×
424×
205×
10-3-(1.2×
4.229+1.4×
1.575))×
26.3/(1.2×
4.123)=48.172m
Hs2=(φAf-(1.2NG2k+0.9×
(NQ1k+MwkφA/W)))×
H/(1.2NG1k)=(φAf-(1.2NG2k+0.9×
NQ1k+MwφA/W))×
4.229+0.9×
1.575+0.183×
1000×
0.188×
424/4490))×
4.123)=32.064m
Hs=32.064m>
H=26.3m
3.9、连墙件承载力验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
连墙件计算长度l0(mm)
500
连墙件截面类型
钢管
连墙件型号
连墙件截面面积Ac(mm2)
连墙件截面回转半径i(mm)
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
连墙件与扣件连接方式
h×
la=1.4×
0.399×
1.8×
1.5=6.033kN
长细比λ=l0/i=500/15.9=31.447,查《规范》表A.0.6得,φ=0.915
(Nlw+N0)/(φAc)=(6.033+3)×
103/(0.915×
424)=23.283N/mm2≤0.85×
Nlw+N0=6.033+3=9.033kN≤0.85×
12=10.2kN
4.成品车间南侧、西侧、北侧1-6轴
4.1、脚手架参数
114.6
4.2、荷载设计
4.3、纵向水平杆验算
4.3.1、抗弯验算
4.3.2、挠度验算
4.3.3、支座反力计算
4.4、横向水平杆验算
4.4.1、抗弯验算
4.4.2、挠度验算
4.4.3、支座反力计算
4.5、扣件抗滑承载力验算
4.6、荷载计算
4.6.1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
4.6.2、脚手板的自重标准值NG2k1
4.6.3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
4.6.4、围护材料的自重标准值NG2k3
4.7、立杆稳定性验算
4.7.1、立杆长细比验算
长细比λ=l0/i=3
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