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争取佛山市文明施工工地。
4、外脚手架采用∮48×
3.5mm钢管双排搭设。
第三章材料准备及材质要求
1、钢管尺寸采用∮48×
3.5mm,立杆、大横杆和斜杆的钢管长度控制在4.5~6米;
小横杆的钢管长度控制在1.5~1.8米。
钢管选用现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T13793)中规定的3号普通钢管,其质量应符合现行国家标准《炭素结构钢》(GB/T1700)中Q235-A级钢要求。
表面锈蚀深度⊿≦0.50mm;
长度小于1.5米的各种杆件钢管端部弯曲⊿≦5mm;
立杆当4米<L>6.5米时,弯曲偏差⊿≦20mm,水平杆、斜杆≦6.5m的钢管弯曲偏差⊿≦30mm;
钢管上严禁打孔。
2、构件:
直角扣件,对接扣件,万向扣件。
扣件采用可锻铸铁制作,其材质符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定,使用前进行质量检查,有裂缝这、变形的严禁使用,并应做防锈处理,且螺栓扭力矩达40-65N·
M,连墙件的材质应符合现行标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235-A级钢规定。
3、底座:
本工程拟采用50mm厚木板制作。
4、脚手板:
采用1米宽竹脚手板。
所有外架均满布设置剪刀撑。
5、不得使用弯曲开裂、压扁、锈蚀严重的钢管,严禁使用变形、有裂纹、滑丝的扣件,并应根据管径大小选用,不准乱用。
第四章落地式脚手架搭设方案
一、外架基础处理
根据本工程实际情况,考虑到外架和转料平台的牢固、稳定,必须对基础回填土上部分层夯实、平整,再用C15砼100厚1500宽垫层作为外架基础,向外有I=0.05的排水坡度,外围四周设排水沟,并做好有组织排水措施,架基顶面比自然地面高100。
基础沉降应控制在10mm以内。
二、构造形式和搭设方法
1、立杆横距1米,距墙面300;
纵距1.8米;
大横杆步距1.8米,每步距外侧设900高栏杆。
2、搭拆人员必须持证上岗。
3、搭设脚手架前,应仔细检查工作环境、防护用品和工具,做好必要的准备工作;
4、立杆底座采用50厚的木板,安放时应拉线和尺量,按立杆的纵横距尺寸摆放后加纵横向扫地杆并用扣件扣牢在立杆上;
且扫地杆距基础面间距不大于300。
小横杆应在大横杆的下方与立杆扣牢。
5、立杆的垂直度偏差控制在100mm以内,立面从脚手架第二步设置密目网围护,并形成垂直全封闭防护;
6、上下横杆的接长位置应错开布置;
纵向水平杆的长度不小于三跨;
7、小横杆:
贴近立杆布置,搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧,在相邻立柱之间应加设一根小横杆,小横杆靠墙的一端应离开50~150mm(当作为连墙件时与墙顶紧);
8、剪刀撑:
外立杆每间隔6m(4跨)设剪刀撑一组,必须连续同步设置并与地面成45度~60度角,搭接长度大于400mm,采用三只万向扣件。
斜杆必须有4个与立杆或水平杆相连的固定点,且必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑,由底至顶连续设置,中间每道剪刀撑的净距不应大于15m;
9、立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。
连墙件拟采用钢性连结,设置在柱或梁内,各层之间梅花形设置,垂直距离3m(≦6米满足构造要求),水平距离4.5m(≦6米满足构造要求),连接点设在立杆上;
10、水平斜拉杆:
水平斜拉杆设置在连系杆的高架平面内,加强脚手架的横向刚度;
11、护栏和挡脚板:
护栏设置高度为1m,挡脚板高度为0.3m;
12、脚手架各杆件相交伸出的端头,均应大于100mm,防止杆件滑脱;
13、扣件按装时应注意开口朝上,用于连结大小横杆的对拉扣件开口应朝架子内侧,螺栓向上,避免开口朝下,以防雨水进入;
14、杆件连接:
钢管立管必须用扣件对接,接头同一截面不允许超过50%;
15、在脚手架全高内,使用竹片编制的脚手板,底层满铺一层,作业层满铺一层,其它每隔三步满铺一层,形成水平封闭,四脚绑扎牢固;
16、避雷装置:
20米以上的脚手架需设避雷装置,每处接地电阻不大于10欧姆;
17、架体内封闭与防护:
施工层脚手架内立杆与建筑物间大于250mm,应水平封闭。
施工层以下每隔一层封闭,但底层脚手架必须全封闭。
顶层栏杆高出沿口1.5m;
18、工作中不要乱扔材料和工具,上下运送材料时要相互密切配合,不准用不牢固的绳索绑吊;
19、脚手板要满铺。
脚手板相互间的接头要放在小横杆上,其连接部分至少要搭接300mm,不准在跨间连接;
20、脚手架外侧每一步距设一道1.8×
6米的密目式安全网作立面防护,用扎丝固定在大横杆上,安全网随楼层施工层挂设。
安全平网在首层设一道后每10米设一道,操作层下设一道安全平网,选用尺寸3×
6米,网绳的断裂强力不得小于1500N;
边绳的直径为网绳直径的两倍,平网边绳的断裂强度力不得小于7500N,立网边绳的断裂强力不小于3000N;
支撑物应有足够的强度和刚度,同时系网外无尖锐边缘。
架设平网应外高里低与平面成15度角,或外口高于里口50-80CM。
网片不要绷紧(便于能量吸收),网片之间应将系绳连接牢固不留空隙。
支杆及支杆支撑点必须牢固可靠,支杆间距3-3.5米,平网里口与外架空隙不得大于100。
网伸出建筑物的宽度不得小于3米。
网边绳应与支撑物(架)靠紧,并用一根独立的系绳连接,系结点沿网边均匀分布,间距不得大于700,转角处、阳台口等必须保持网的整体连接,不得中断,不允许出现漏洞。
21、搭投脚手架时,如无隔离措施和防护措施,其附近及下部不准进行其它作业和停留;
22、脚手架除定期检查外,还应在大风、雨后详细检查脚手架的倾斜、连接件松驰损坏、地基下沉等,如发现问题应及时处理。
第五章钢管落地式脚手架验算
一、计算依据
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。
二、参数信息
1、脚手架参数
双排脚手架搭设高度为16米,立杆采用单立管;
搭设尺寸为:
立杆的纵距为1.8米,立杆的横距为0.8米,大小横杆的步距为1.8米;
内排架距离墙长度为0.30米;
大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为2根;
采用的钢管类型为Φ48×
3.5;
横杆与立杆连接方式为单扣件;
取扣件抗滑承载力系数为0.80;
连墙件采用两步三跨,竖向间距3.0米,水平间距4.5米,采用扣件连接;
连墙件连接方式为双扣件。
2、活荷载参数
施工均布活荷载标准值:
2.000kN/m2;
脚手架用途:
装修脚手架;
同时施工层数:
2层。
3、风荷载参数
本工程地处广东省佛山市,基本风压为0.45kN/m2;
风荷载高度变化系数μz为1.11,风荷载体型系数μs为0.80;
脚手架计算中考虑风荷载作用。
4、静荷载参数
一个柱距范围内的每米高脚手架结构自重标准值(kN/m2):
0.268KN/m;
脚手板自重标准值(kN/m2):
0.3;
栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):
0.152;
安全设施与安全网(kN/m2):
0.005;
脚手板铺设层数:
3;
脚手板类别:
竹笆片脚手板;
栏杆挡板类别:
栏杆、竹笆片脚手板挡板;
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):
0.0384。
5、地基参数
地基土类型:
素填土;
地基承载力标准值(kpa):
160.00;
立杆基础底面面积(m2):
0.25;
地基承载力调整系数:
0.40。
三、大横杆的计算
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1、均布荷载值计算
安全设施与安全网自重标准值:
Q1=0.005×
1.8=0.009kN/m
栏杆挡脚手板自重标准值:
Q2=0.152×
0.9=0.137kN/m
脚手板自重标准值:
Q3=0.3×
0.4/1.8=0.067kN/m;
大横杆自重标准值:
Q4=0.0384kN/m;
活荷载标准值:
Q5=2×
0.4/1.8=0.444kN/m;
静荷载的设计值:
q1=1.2(0.009+0.137+0.067+0.0384)=0.302kN/m;
活荷载的设计值:
q2=1.4×
0.444=0.622kN/m;
图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2、强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×
0.302×
1.82+0.10×
0.622×
1.82=0.28kN.m;
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为M2max=-0.10×
1.82-0.117×
1.82=-0.334kN.m;
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:
σ=Max(0.28×
106,0.334×
106)/5080=65.748N/mm2;
大横杆的最大弯曲应力为σ=65.748N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
3、挠度验算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下:
其中:
静荷载标准值:
q1=Q1+Q2+Q3+Q4=0.009+0.137+0.067+0.0384=0.251kN/m;
活荷载标准值:
q2=Q5=0.444kN/m;
最大挠度计算值为:
V=0.677×
0.251×
18004/(100×
2.06×
105×
121900)+0.990×
0.444×
121900)=2.55mm;
大横杆的最大挠度2.55mm小于大横杆的最大容许挠度1800/150=12mm与10mm,满足要求!
四、小横杆的计算
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1、荷载值计算
P1=0.005×
1.8×
1.8=0.016kN
P2=0.152×
0.9×
1.8=0.246kN
大横杆的自重标准值:
P3=0.0384×
1.8=0.069kN;
脚手板的自重标准值:
P4=0.3×
0.4×
1.8=0.216kN;
活荷载标准值:
P5=2×
1.8=0.144kN;
集中荷载的设计值:
P=1.2×
(0.016+0.246+0.069+0.216)+1.4×
0.144=0.858kN;
小横杆计算简图
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax=1.2×
0.038×
0.82/8=0.004kN.m;
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax=0.858×
0.8/2=0.343kN.m;
最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.347kN.m;
最大应力计算值σ=M/W=0.347×
106/5080=68.346N/mm2;
小横杆的最大弯曲应力σ=68.346N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
Vqmax=5×
8004/(384×
121900)=0.008mm;
大横杆传递荷载P=P1+P2+P3+P4+P5=0.016+0.246+0.069+0.216+0.144=0.691kN;
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
Vpmax=691×
800×
(3×
8002-4×
8002/9)/(72×
105
×
121900)=0.5mm;
最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.008+0.5=0.508mm;
小横杆的最大挠度为0.508mm小于小横杆的最大容许挠度800/150=5.333与10mm,满足要求!
五、扣件抗滑力的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN;
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
大横杆的自重标准值:
P1=0.038×
1.8=0.069kN;
小横杆的自重标准值:
P2=0.038×
0.8/2=0.015kN;
脚手板的自重标准值:
P3=0.3×
0.8×
1.8/2=0.216kN;
P4=0.005×
P5=0.152×
P6=2×
1.8/2=1.44kN;
荷载的设计值:
R=1.2×
(0.069+0.015+0.216+0.016+0.246)+1.4×
1.44=2.69kN;
R<
6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容:
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN),为0.1248
NG1=[0.1248+1.8×
0.038/1.8]×
29=4.733kN;
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);
采用竹笆片脚手板,标准值为0.3
NG2=0.3×
5×
(0.8+0.3)/2=1.485kN;
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);
采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15
NG3=0.15×
1.8/2=0.675kN;
(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);
0.005
NG4=0.005×
29=0.261kN;
经计算得到,静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.154kN;
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到,活荷载标准值
NQ=2×
2/2=2.88kN;
风荷载标准值按照以下公式计算
其中Wo--基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:
Wo=0.45kN/m2;
Uz--风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:
Uz=1.11;
Us--风荷载体型系数:
取值为0.8;
经计算得到,风荷载标准值
Wk=0.7×
0.45×
1.42×
0.8=0.358kN/m2;
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×
7.154+1.4×
2.88=12.617kN;
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2NG+0.85×
1.4NQ=1.2×
7.154+0.85×
1.4×
2.88=12.012kN;
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为
Mw=0.85×
1.4WkLah2/10=0.850×
0.318×
1.82/10=0.22kN.m;
七、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:
立杆的轴向压力设计值:
N=12.617kN;
计算立杆的截面回转半径:
i=1.58cm;
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:
k=1.155;
当验算杆件长细比时,取块1.0;
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:
μ=1.5;
计算长度,由公式lo=k×
μ×
h确定:
l0=3.118m;
长细比Lo/i=197;
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到:
φ=0.186;
立杆净截面面积:
A=4.89cm2;
立杆净截面模量(抵抗矩):
W=5.08cm3;
钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
σ=12617/(0.186×
489)=138.718N/mm2;
立杆稳定性计算σ=138.718N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值:
N=12.012kN;
k=1.155;
计算长度,由公式l0=kuh确定:
长细比:
L0/i=197;
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到:
φ=0.186
σ=12012/(0.186×
489)+220000/5080=175.374N/mm2;
立杆稳定性计算σ=175.374N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
八、最大搭设高度的计算
按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的全封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为:
NG2K=NG2+NG3+NG4=2.421kN;
活荷载标准值:
NQ=2.88kN;
每米立杆承受的结构自重标准值:
Gk=0.125kN/m;
Hs=[0.186×
4.89×
10-4×
205×
103-(1.2×
2.421
+1.4×
2.88)]/(1.2×
0.125)=78.056m;
按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs小于30米,
按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:
NG2K=NG2+NG3+NG4=2.421kN;
NQ=2.88kN;
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩:
Mwk=Mw/(1.4×
0.85)=0.184/(1.4×
0.85)=0.155kN.m;
Hs=(0.186×
2.421+0.85×
(2.88+0.186×
100×
0.155/5.08)))/(1.2×
0.125)=60.07m;
脚手架单立杆搭设高度为16m,小于[H],满足要求!
九、连墙件的计算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:
Nl=Nlw+N0
风荷载标准值Wk=0.358kN/m2;
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=3.2×
5.4=17.26m2;
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN;
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算:
Nlw=1.4×
Wk×
Aw=8.65kN;
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=13.68kN;
连墙件承载力设计值按下式计算:
Nf=φ·
A·
[f]
其中φ--轴心受压立杆的稳定系数;
由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949,l为内排架距离墙的长度;
又:
[f]=205N/mm2;
连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×
103=95.133kN;
Nl=13.68<
Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到Nl=11.97
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