精品施工方案外架施工方案该Word下载.docx

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3、立杆顶端须高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m.

3、连墙件

3.1、本外架拉结均为二步三跨设置。

3.2、连墙件从底层第一步纵向杆开始设置。

2.3。

3、连墙件用钢管和扣件配合应用.

2.4、剪刀撑

2.4.1、每道剪刀撑宽度应不小于4跨且不小于6m。

斜杆与水平夹角为45°

。

4.2、剪刀撑应由底至顶连续设置。

4。

3、剪刀撑接长采用搭接，要求同2。

2条。

3、外架施工

3。

1、基座处理

1、落地式脚手架搭设前，先对外架搭设的范围内进行夯实并浇注砼。

并根据立杆情况，浇300×

300mm基座,且在外架的外侧做好排水沟及排水井。

1.2、悬挑式脚手架在搭设前，检查悬挑型钢及支撑的焊接质量及悬挑的水平情况，经查符合要求后方可进行外架搭设。

2、搭设

3.2。

1、脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不应超过相邻连墙件的二步。

2、每搭设完一排架子后，应及时校正步距、纵距、横距及垂直度.

3、开始搭设立杆时，应每隔6米设置一根抛撑,直至连墙件安装稳定后，方可拆除.

2.4、当搭至有连墙件的构造点时,在搭设完该处立杆、纵横水平杆后，应立即设置连墙件。

5、剪刀撑应随立杆、水平杆同步搭设。

6、扶手离架面1.2米，下道踢脚距架面180mm。

3.2.7、脚手板应满铺,铺稳,离墙120~150mm，四角用铁丝绑于纵向杆上.

8、搭设完一皮排后,即在外围用密目式安全网进行全封闭。

3、拆除

3.3.1、拆架前先进行脚手架的全面检查,连墙件，支撑体系是否符合要求.

3.3.2、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业，拆几层先解几层安全网。

3.3、连墙件必须随脚手架拆除而逐层拆除,分段拆除高差不一应大于2步。

3.3.4、连墙件必须从上往下抛置，必须由上而下传递下来.

4、安全管理要求

4.1、外架操作人员必须具有特种作业上岗证,且须持证上岗。

4。

2、工人每次操作前，必须对其进行技术、安全交底。

3、操作人员必须戴好安全帽，系好安全带，穿防滑鞋。

4.4、作业层施工荷载应符合设计要求，不得超载。

4.5、在脚手架使用期间不得拆除扫地杆、连墙件及主节点杆件等。

6、外架拆除时，地面应设置围栏和警戒标志,并派专人看守，非操作人员严禁入内。

四、外架验算（考虑结构及装饰施工荷载各一排）

Φ48×

3.2钢管，A=450。

4mm2,Wn=4733mm3,i=15.9mm，E=2。

06×

105N/mm2，fm=205N/mm2

1、落地式脚手架验算（总高度22。

6+1.2=23。

8M）

1、立杆稳定验算及总高度确定

1.1、荷载计算

1.1.1、脚手架结构自重标准值产生的轴向力（查规范附录A.10）

NG1K=HS×

gk=23。

8×

0.1248=2.97KN

1.1.2、配件自重标准值产生的轴向力（以外立杆为例）

NG2K=0.14×

1.2×

5×

13/2+0。

0376×

2×

13+0.0132×

13+0.05×

1.5×

23。

8/（6×

8）=3。

613KN

1.1.3、活载产生的轴向力

NQK=1.2×

2/2+1.2×

3/2=4。

5KN

1.2、风荷载设计值产生的立杆弯距

MW=0.85×

1.4MQK=1.19×

WK×

la×

h2/10=1。

19×

0。

7×

1×

4×

1.82/10=0.075KN·

M

MW/W=0。

075×

106/（5.08×

103）=14。

76

1.3、立杆计算长度（连墙件按二步三跨设置）

查规范JGJ130—2001表5。

3

l0=k·

u·

h=1。

155×

1.55×

8=3。

222m

λ=l0/i=322。

2/1.58=204

查附录C的Ψ=0.174

1.4、组合风荷载时

HS={Ψ·

A·

f—（1.2NG2K+0.85×

4NQK+MW·

Ψ·

A/W）｝/（1.2×

gk）={0.174×

489×

205—（1.2×

3613+1.19×

4500+14。

76×

174×

498）｝/（1.2×

124.8）=43.2m﹥26m

所以根据规范HS=HS/（1+0.001×

HS）=41。

4m≥21.7m故只需搭设单设单立杆脚手架。

2、纵向水平杆验算（按三跨连续梁）

qGK=0.14×

2/3=0。

056KN/M

qQK=3×

1.2/3=1。

2KN/M

q=1.2qGK+1.4qQK=1.747KN/M

M=0.1·

la·

q=0.1×

747×

52=0。

393KN·

σ=M/W=0。

393×

106/（4.733×

103）=83.03N/mm2≤f=205N/mm2

υ=5·

q·

la/（384·

E·

I）—0。

05·

la4/（E·

I）+0.017·

la4=2.75mm≤[υ］=la/150=10mm

故纵向水平杆验算合格。

3、横向水平杆验算

P=（1.2qGK+1.4qQK）·

la=1.747×

5=2。

62KN

Mq=2。

62×

0.4=1.04KN·

支点反力R1=2。

σ=M/W=1。

04×

106/（4。

733×

103）=219N/mm2≈f=205N/mm2

υ=2×

p×

l0×

［3×

l02-4×

（l0/3）2/（384×

E×

I）-（Mq×

l02）/（16×

I）=2×

3×

[3×

1.32—4×

（1。

3/3）2/（384×

12。

19）-（0。

1.32）/（16×

12.19）=1.91mm≤[υ］=lb/150=8.7mm

故横向水平杆符合要求。

4、连墙件验算

根据GB50009-2001规定，风荷载的风压高度变化系数如下：

H=0——30m:

∪z=0。

73；

（其中H为架子总高度，wk=0。

7·

∪z·

∪s·

WO）

∵连墙件的轴向力设计值

N1=NLw+No≤8KN（扣件抗滑移承载力设计值）且No=5KN（规范JGJ130—2001第5。

4.1条）

∴NLw=1.4·

WK·

AW≤3KN

则有H=0—30m时NLw=1。

4·

AW=1.4×

0.7×

0.4×

0.6×

6×

362KN≤3KN

所以本落地架按二步三跨用扣件（内外各一个）及钢管拉结于墙体及框架柱上

5、地基承载力计算

上部结构传至基础顶面的轴向力设计值

N=1。

2（NG1K+NG2K）+1。

4NQK=1。

（23.8×

1248+3.613）+1.4×

4.5=14.20KN

P=N/A=14.20×

103/450.4=31.53N/mm2

因为外架基础为回填土经夯实后在上面浇10CM厚的砼硬地坪，故能满足外架地基承载力要求fgk=85N/mm2

6、结论

根据上述验算，该落地脚手架搭设符合要求。

2、悬挑式脚手架验算

1、基本参数:

型钢悬挑外架，每挑搭设架子11排，共19.6米,步距h=1.80m;

立杆纵距la=1.5m;

横距lb=0。

8m。

本地基本风压Wo=0.5KN/m2

2、荷载计算（按阳角处横距1。

2米计算）

2.1、构架自重（查JGJ130—2001附录A—1）

NG1K=19。

1248=2。

45KN

2、构配件自重

NG2K外=0。

14×

11/2+0。

05×

1.8×

11/（1.8×

6）+0。

11+0。

0132×

11=3。

05KN

NG2K内=0。

11/2+0.14×

25×

11=1。

964KN

3、施工荷载

QK外=1。

2/2+1.5×

3/2=4.5KN

QK内=1。

（2+3）/2+（2+3）×

25=6.375KN

2.4、风荷载

Wk=0.7·

WO=0。

64×

089×

5=0.0664KN/m2

5、脚手架立杆轴向力设计值计算

N外=1.2×

（2。

45+3.05）+1.4×

5=12.90KN

N内=1。

（2.45+1.964）+1.4×

6。

375=14.22KN

3、悬挑梁计算

1、计算简图

3.2、斜撑内力计算

3.2。

1、悬挑梁与强面连接按固定支座考虑，则整个悬挑架按超静定结构型式进行验算,在N外及N内作用下的向下位移与斜撑力R作用下产生的向上位移之和为0。

向令R的竖分力为P。

则有：

I·

△外=12.90×

1.452×

（3×

05+2×

1.45）/6=13。

79

△内=14。

22×

0.252×

1.25+2×

25）/6=0。

629

△斜=P×

1.12×

4+2×

1）/6=0.686P

则有:

P=21.02KN

所以R=[（2。

82+1。

12）1/2/2.8］×

21.02=22。

58KN

2、根据内力平衡原理可得

悬挑杆支座竖向力RV=6。

1KN；

水平力RH=5.25KN

2.3、水平杆最大弯矩位于撑脚处

Mmax=12。

9×

0.35=4.515KN·

2.4、强度计算及确定断面

σ=M/W≤［σ]=205N/mm2

W≥M/［σ］=4。

515×

106/205=22。

02×

103mm3

5、材料选择

查表可得I10工字钢W=49.0cm3，故悬挑杆选用I10工字钢满足要求。

6、斜杆计算（初选65×

3圆钢管）

R=18.48KN；

l0=3046m，回转半径i=0.25×

（652+592）1/2=21.946mm

λ=l0/i=3046/21。

946=138.8

查JGJ130—2001附录表A-2可得Ψ=0。

355

钢管面积A=3。

（652—592）/4=584.04mm2

σ=N/（Ψ·

A）=22580/（0.355×

584。

04）=109N/mm2〈σ=205N/mm2

所以斜撑钢管选择可以.

4、预埋件选取

因为RV=6.1KN；

水平力RH=5。

25KN

根据91SG362选取原则，选用M3-101（200×

200×

10铁板，4Φ14；

l=480mm）

5、焊缝验算（初选焊缝高度hf=8mm）

5.1、型钢与预埋件焊缝验算

25KN；

M支=0。

862KN·

Ae=0。

hf·

lWw=0.7×

84。

8=949.76mm2

lW=0.7×

（2×

84.83/12+4×

31.75×

42.42+2×

68×

502）=3751713。

76mm4

焊缝最外边缘的截面系数

WW1=3751713.76/（100/2+0。

8）=67。

477cm3

翼缘和腹板处的截面系数

WW2=3751713.76/42。

4=88.484cm3

弯矩作用下最外边缘

σM=M/WW1=（0。

862×

106）/（67。

477×

103）=13.0N/mm2<

βf×

fm=1。

160N/mm2

翼缘和腹板在连接处受弯矩、轴向力和剪力共同作用下:

σM=M/WW2=3340/88。

484=37.747/mm2

τV=V/Ae=6100/949.76=6。

423N/mm2

σN=N/Ae=5250/949。

76=5.528N/mm2

∴[（σM/1。

22）2+（σN/1.22）2+（τV）2］1/2=31.923N/mm2﹤fm=160N/mm2

故焊缝取8mm高度满足要求。

5。

2、斜杆有预埋件焊缝验算

因为R斜=22。

58KN，R垂直=21.02KN，R水平=5.25KN

钢管与预埋件交接处满焊，故焊缝面积

Ae=（65+8）×

3.14×

8=1833。

76mm2

τV=V/A=21020/1833.76=11.463N/mm2

σN=N/Ae=5250/1833。

76=2。

863N/mm2

∴［（σN/1。

22）2+（τV）2］1/2=9.82N/mm2≤fM=160N/mm2

同理可验算横距为0.8米时可满足要求。

所以：

1、悬挑杆选用I10工字钢，外挑1.5米；

挑高19。

6米.

2、悬挑斜撑选用Φ65×

3钢管，上口焊于离悬杆外端400mm处.

3、I10工字钢与Φ65×

3与墙面预埋件满焊，焊缝高度为8mm。

4、脚手板每排满铺，外围用密目式安全网全封闭。

5、连墙件采用短钢管与墙上预埋件焊接。

6、挑架的悬挑工字钢及斜撑预埋铁200×

10，连墙件预埋铁为100×

100×

8。

7、三层排屋及幼儿园外架按上述要求搭设可知满足要求不在另行计算。