外爬架施工组织设计Word文件下载.docx
- 文档编号:22012604
- 上传时间:2023-02-02
- 格式:DOCX
- 页数:23
- 大小:480.47KB
外爬架施工组织设计Word文件下载.docx
《外爬架施工组织设计Word文件下载.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《外爬架施工组织设计Word文件下载.docx(23页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
4.1.1爬架采用单跨升降,共设计46榀主框架,分23个提升单元。
4.1.2爬架提升方式均采用液压升降的提升方式,配2套液压升降装置,可以同时进行两跨架体的升降操作。
4.1.3爬架的附着支承构造分为:
A型用于剪力墙部位,支座宽度为0.5m;
B型用于阳台宽度1.8m部位,支座宽度为2.1m,以上两种形式均采用液压升降的提升方式。
4.1.4在塔吊附墙或其它对爬架升降造成影响时,在架体搭设中应用短钢管搭设,采取局部临时拆搭的办法,使架体越过障碍,正常升降。
4.2爬架预留孔剖面设计见附图二、三。
4.2.1建筑结构剪力墙部位地上第2层开始预留孔,第3层结构砼各项强度达到C10时,即可安装主框架搭设架体。
第1、2、3层结构施工时需搭设悬挑外架,第4层施工时就可用爬架进行主体施工。
当施工第4层以上,并第4层砼各项强度达到C15以上时,即可把上支座提升到第4层同时可对架体进行提升。
阳台部位的留孔与主框架安装次序同剪力墙部位,区别在于阳台部位从标准层开始留孔、安装使用。
(因F座北侧与俱乐部相连接,而俱乐部为三层,所以F座北侧爬架在剪力墙上从第四层开始留洞)。
4.2.2爬架体以主框架为骨架采用扣件钢管搭设,架体高度12.8m,宽度0.9m,每步架高度1.8m.,根据图搭设剪刀撑和底部支承框架等机构,所有钢管必须按规范搭设,扣件必须按规定拧紧。
4.2.3在建筑四周搭设的爬架之间距离应小于或等于200mm,架体最下端1层应与结构的最大距离不大于100mm。
4.2.4主体结构施工时所使用施工电梯应追随在爬架下面,装修时随电梯逐层的拆除,爬架可逐层降落。
装修时用吊篮。
5.爬架的施工流程
上支座导向架提升
主框架整体组装
安装液压升降装置
主框架安装调整
拆除液压升降装置
封闭、检查、投入使用
固定下支座
提升架体
检查验收投入使用
安全网封闭
拆除固定支座及障碍物
铺设脚手板
搭设架体
安装流程图
提升流程图
6.液压爬架的安装
6.1主框架的组装
6.1.1爬架组装设置情况见附图九,提升情况见附图五。
6.1.2用垫木把主框架下节、中节和上节垫平,穿好螺栓(M16*50、M16*80),垫圈,并紧固所有螺栓。
注意:
拼接时要把每两节之间的导轨及方钢主肢找正对齐。
6.1.3把导向装置从主框架上节的导轨滑进去至中节。
导向装置辊轮及轴要加润滑油;
辊轮轴要加平垫、弹垫,并紧固。
6.1.4把下支座(固定附着支承构造)固定在下节连接位置上,并紧固。
6.1.5把上支座(滑动附着支承构造)固定在导向装置的连接位置上,并紧固。
6.1.6用8#铁丝固定上支座,保证上、下支座间距约为标准层层高。
6.1.7把三角挂架安装固定在上节的安装孔内,并紧固。
6.1.8主框架拼接、组装完毕后,检查是否合格。
质量要求:
上、中、下三节各连接部位的主肢要对齐,不能错位;
各处螺栓均达到标准扭紧力。
6.2主框架的吊装:
6.2.1用起重设备把拼接好的单榀主框架吊起,吊点设在上部1/3位置上。
6.2.2把上支座(滑动支承构造)安装固定在三层的预留孔位置上,用专用T型螺栓及专用平垫铁紧固。
紧固时,专用紧固扳手须加加力杆,紧固后,把铁丝松开。
6.2.3把下支座(固定附着支承构造)安装固定在二层的预留孔位置上,用专用T型螺栓及专用平垫铁紧固。
6.2.4调整铅垂度(要求:
预留孔预埋左右偏差不超过20mm)和水平位置,并按规定扭力紧固穿墙螺栓。
单榀主框架安装完毕,可以指挥摘钩。
6.3脚手架体的搭设:
6.3.1脚手杆采用Φ48*3.5的焊接钢管,不得使用严重锈蚀或变形的钢管。
6.3.2扣件应符合《可锻铸铁系类及技术规定》(GB978—67)的规定,机械性能不低于KT33—8的可锻铸铁制造。
扣件附件采用的材料应符合《普通碳素钢技术条件》(GB700—88)中A3的规定。
螺栓上的螺纹应符合《普通螺纹》(GB196—81)的规定。
垫圈应符合(GB95—86—85)的规定。
6.3.3扣件与钢管贴合面必须严格整形,保证良好接触面。
6.3.4扣件不得有裂纹、气孔、砂眼、锈蚀及其它影响使用的缺陷。
6.3.扣件活动部位应能灵活转动,旋转扣件两旋转面间隙不小于1mm。
6.3.6立杆纵距≤1500mm,立杆轴向最大偏差应小于200mm,相邻立杆接头不应在同一步架内。
6.3.7外侧大横杆步距900mm,内侧大横杆步距1800mm,上下横杆接头应布置在不同立杆纵距内。
最下层大横杆搭设时应起拱30~50mm。
6.3.8小横杆贴近立杆布置,搭于大横杆之上。
外侧伸出立杆100mm,内侧伸出立杆100~400mm。
内侧悬臂端可铺脚手板。
6.3.9架体外侧必须搭设两道剪刀撑,倾角45~60゜,架体内侧应搭设一道剪刀撑。
剪刀撑应与所有立杆进行连接。
6.3.10架体内可以搭设马道,但具体搭设事宜必须和厂家进行协商后方可进行搭设。
6.3.11脚手板最多可以铺设四层,最下层脚手板距离外墙不超过100mm或用翻板封闭。
6.3.12架体内水平向应有二道以上大眼网与墙体进行密封性连接;
架体底部应有大眼和密眼网双层网进行兜底并封闭;
架体外侧应有密眼网进行封闭式围护,围护时要保证横平竖直,应有尽可能多的点与架体进行连接。
6.3.13架体搭设完毕以后,必须进行空载及加载试验,合格后方可进行验收及使用。
6.3.13.1加载试验
加载试验用于检验爬架在正常使用状态下的承载能力,要求分别
做标准荷载试验和超载试验,其方法如下:
加载试验要求,其方法如下:
荷载要求:
标准荷载试验3KN/m2
超载试验4.5KN/m2
加载方法:
爬架操作面投影面积×
试验荷载值
试验步骤:
取任意一跨已安装好的架体,按标准荷载值的要求(3KN/m2)进行加载,达到标准荷载值后静止1小时,观察架体的变形情况,若无异常,则继续加载直到达到超载试验的荷载要求(4.5KN/m2),再静止1小时,观察架体的变形情况,无异常情况后可进行下一步操作。
若变形明显,则必须将架体立即拆除并会同厂家的技术人员分析情况解决问题。
6.3.13.2“空载”试验
“空载”试验用于检验爬架在爬升状态下的承载能力,其方法如下:
0.5KN/m2加载方法同6.3.14.1。
取任意一跨已安装好的架体,按“空载”试验的荷载值要求(0.5KN/m2)进行加载,达到标准荷载值后对架体进行提升,观察架体的变形情况,无异常情况后可进行下一步操作。
7.液压爬架的升降
7.1架体操作的人员组织(单跨提升为一个作业组,作到统一指挥,分工明确,各负其责)。
7.1.1下设组长1名,负责全面指挥;
7.1.2泵站操作人员1名,负责液压装置管理、操作、调试、保养的全部责任;
7.1.3液压缸升降过程中切换高强锁销,每缸1人,负责升降中主框架的监护,及时发出指令,油缸的拆卸、锁销的切换,注意必须使用专用锁销,不得随意更换或代用。
7.1.4在本工程中,根据工期要求,组织几个作业组各自同时对架体进行提升。
作业组完成1跨架体的提升的时间约为30分钟。
7.2液压提升装置的操作步骤:
泵站放置到与油缸同一标准层
安装油缸(油塞杆销不固定待调试)
搬动控制手柄
开动泵站(检查电机转向)向)
接通电源(380V)
接好高压软管
油缸空程试验(不加载)
安装活塞杆锁销
7.3架体升降前的准备:
7.3.1提升上支座:
以主框架上部的三角挂架为吊点,使用1-1.5t的手拉葫芦把上支座从第三层提升到第四层。
当上支座固定位置的砼强度达到C15以上时即可对架体进行提升。
7.3.2爬架提升前的准备与检查:
由厂家现场负责人对爬架提升的操作人员进行安全技术交底,明确分工,责任落实到位,并记录和签字。
按分工清除架体上的活荷载、杂物与建筑的连接物、障碍物,安装液压升降装置,接通电源,空载试验,准备操作工具(专用扳手、手锤、千斤顶、撬棍等)。
7.4架体的升降操作工艺:
7.4.1安装顶块锁销,调整油缸活塞上下动作,可单缸分别升降动作。
用顶块锁销把升降顶块固定在导轨内侧相应的孔内,锁销要安装到位。
荷载升缸,使架体自重作用在油缸上靠油缸的安全锁把油塞杆锁住。
7.4.2拆除架体与结构的连接物及障碍物;
拆除下支座的穿墙螺栓。
7.4.3荷载升缸-提升架体-安装架体锁销-收缸使架体锁销承载架体-拆除顶块锁销。
7.4.4空程收缸-安装顶块锁销-升缸使活塞杆顶住架体-拆除架体锁销。
7.4.5荷载升缸-提升架体(行程450mm)-安装架体锁销。
以此循环进行升缸、收缸动作使架体每次升降450mm,达到爬架升降1个标准层的目的。
7.4.6爬架降落方法与架体提升一样,只是升缸是空程,收缸是荷载架体,使架体降落到一个标准层。
7.5爬架提升后的检查验收:
7.5.1检查拆装后的螺栓螺母是否真正按扭矩拧到位,检查是否有该装的螺栓没有装上;
架体上拆除的临时脚手杆及与建筑的连接杆要按规定搭接好,检查脚手杆、安全网是否按规定围护好。
7.5.2架体提升后,要由爬架施工负责人组织对架体各部位进行认真的检查验收,每跨架体都要有检查记录,存在问题必须立即整改。
检查合格达到使用要求后由爬架施工负责人写出书面报告,爬架方可投入使用。
8.液压爬架工况状态下的使用
8.1升降工作完成后,技术管理人员必须按照规定严格检查后,方能投入使用。
8.2在静止工况状态下,施工荷载为3KN/m2。
8.3爬架不得超载使用,不得使用体积较小而重量过重的集中荷载,如设置装有砼养护用水的水槽,堆放大模板等。
8.4爬架只能作为操作架,不得作为外墙模板支模架。
8.5禁止下列违章作业:
8.5.1任意拆除脚手架部件和穿墙螺栓;
8.5.2起吊构件时碰撞或扯动脚手架;
8.5.3在脚手架上拉结吊装缆绳,在脚手架上安装卸料平台;
8.5.4在脚手架上推车;
利用脚手架吊重物。
8.6爬架穿墙螺栓扭矩不得小于1500NM。
检测方法:
两成年劳力靠自身重量以1.5米力矩加力紧固螺栓,拧紧为止。
9.液压爬架的检查、维修与保养
9.1施工期间,每次浇注完砼后,必须将导向架滑轮表面的杂物及时清除,以便导轨自由上下。
9.2工程竣工后,应将爬架所有零部件表面导物清除干净,重新刷漆。
将已损坏的零件重新更换,以待新工程继续使用。
9.3有关液压提升装置的维修与保养,详情请见《爬架液压系统使用说明书》。
9.4施工期间,定期对架体及爬架连接螺栓进行检查,如发现连接螺栓脱扣或架体变形现象,应及时处理。
9.5每次提升,使用前都必须对穿墙螺栓进行严格检查,如发现裂纹或螺纹损坏现象,必须予以更换。
9.6穿墙螺栓正常使用100次后,应进行更换。
9.7对架体上的杂物要及时清理。
9.8当提升工作结束后,液压提升装置应立即拆除并妥善保管。
10.爬架的拆除
10.1拆除前的准备工作:
10.1.1组织现场技术人员、管理人员、操作人员、安全员等进行技术交底。
明确拆除顺序、安全保护措施、特殊构件的拆除方法。
10.1.2现场总指挥、安全员及班组长要明确分工,职责分明,到岗到位,认真负责。
10.1.3清除架体上的杂物、垃圾、障碍物。
10.1.4准备工作完毕后,报上级主管、工地主管、项目负责人批准,接到正式通知及批准书后再进行下列拆除步骤。
10.2拆除步骤:
10.2.1首先制定拆除方案:
方案分空中拆除与地面拆除两种,具体情况可根据施工现场情况经有关部门批准后方可拆除。
10.2.2拆除人员需配戴“三宝”,在拆除区域设立标志,警戒线及安检员。
10.2.3检查爬架各部情况,如有异常需妥善处理后方可拆除。
10.2.4由上至下顺序拆除横杆、立杆及斜杆,超长临边斜杆,最后拆下前应绑上防坠绳。
严禁上、下同时拆除。
10.3主框架的拆除:
10.3.1先用起重机械对主框架进行预紧,防止穿墙螺栓松开时主框架下坠。
10.3.2用铁丝将上支座(滑动支承构造)与主框架相对固定,以防止穿墙螺栓松开时上支座下坠。
10.3.3拆卸所有穿墙螺栓。
10.3.4利用起重机械将主框架吊至平地。
10.3.5妥善保管爬架各部件。
11.液压爬架的安全措施
11.1贯彻“安全第一、预防为主”的原则。
11.2施工人员应遵守《建筑安装工人安全技术操作规程》。
11.3要做到四不升降:
下雨、六级以上大风不升降;
视线不好时不升降;
没进行升降检查时不升降;
分工责任不明确不升降。
11.4升降作业要做好周密劳动组织。
11.5升降作业时应设警戒线,任何人员不得在警戒线内走动。
11.6爬架外侧用密目安全网封闭,架体内用大眼网与墙体进行拉结。
底部用大眼、密眼网进行兜底。
底层爬架与建筑物之间空隙用翻板进行封闭。
11.7爬架每升降一层,由专职安全全面检查一次,提升系统每次提升前按《爬架液压顶升系统使用说明书》检查一次,如有异常须及时处理。
12.液压爬架的防坠措施
12.1升降状态时液压升降机在油路中装有双向锁,可以保证液压缸在工作过程中如遇到任何意外情况面发生危险,自锁能力可达12t以上,完全可以防止液压缸下滑,不会因突然断电、断油或其它情况而发生危险;
同时液压升降机装有限载保护装置,可以根据架体自重设定调整液压缸的工作缸的工作顶升重量。
当架体因超重或有障碍而超出液压缸所设定的顶升重量时,液压缸就会停止顶升工作,使架体停在原位。
可避免因强行提升而造成架体损坏和事故发生。
12.2而在正常工作状态时,爬架使用三个T38.4的穿墙螺栓与墙体进行紧固,而起到防坠作用。
第二章爬架计算书
第一节荷载计算
1.荷载计算
1.1永久荷载
1.1.1架体自重
架体高度为13,跨度(即架体的竖直边至边的距离)为8,宽度为0.9,架体的立杆间距为2,小横杆的间距为1.
架体部分采用的材料规格及截面特参数为:
Φ48X3.5
[-6.3
□60X60X4
A=4.98cm2
A=8.4cm2
A=62-(5.2)2=8.96cm2
I=12.97cm4
I=51cm4
I=(1/12)(645.24)=47.07cm4
W=5.08cm
I=11.9cm4
I=(I/A)1/2=2.29cm4
I=1.58cm
I=1.18cm4
G=7.0336kg/m
G=3.89kg/m
Z=1.36cm
G=6.6kg/m
采用φ4.8×
3.5钢管的构件的长度为
立杆:
I=13×
3×
2=78
大横杆:
I=2×
7×
8.5=119(每根长度按8.5计算);
小横杆:
I=9×
1.2=76(每根长度按1.2计算);
纵向支撑(剪刀撑):
I=4×
[82+(13/3)2]1/2+4×
[42+(13/3)2]1/2=4×
9.1+4×
6=61(按单片剪刀撑计算);
架体结构的边柱缀条:
I=41.
架体内的水平斜杆:
I=27
护拦:
I=54.
Ф4.8×
3.5钢管的总长为;
L=495m.
3.5钢管的总重为:
GP=1926kg.
槽钢[-6.3的总重量为:
G[=345kg.
所用□60×
60×
4的总重为G□=185kg
架体结构的自重为G=2510kg
1.1.2脚手板自重:
板宽0.9m,长8m,厚5cm,四步脚手板为800kg/m3的木材.
脚手板的总重量为GP=930kg.
安全网的总重量为:
G=130kg.
固定支座总重量为:
永久荷载总计:
3700kg.
模板的重量G=800kg.
1.2可变荷载:
1.2.1脚手板上的活荷载设计值:
a正常使用时设计为6kN/m2
b架体升降状态时设计值为50kg/m2
1.2.2风荷载:
根据《建筑结构荷载规范》(GPJ9-87):
W=0.35KN/m2
第二节架体结构计算
2.1脚手板的计算:
脚手板的容重为800kg/m3;
板上活荷载设计值为6KN/m2,q=3.15kN/m
按跨度为1的三跨连续梁进行计算并考虑最不利的活荷载位置
M=240000mm3
σ=1.313N/mm2<
fw=11N/mm2
(实际应力仅为木材设计强度的12%,安全可靠!
)
挠度计算:
V/1=1/1900<
[V/1]=1/150(挠度甚小!
2.2大横杆的计算:
2.2.1大横杆按跨度为2,跨中承受一个集中力P的三跨连续梁进行计算,并考虑活荷载的最不利位置。
P=1.58KN(计算值);
Pn=1.15KN(标准值);
强度计算:
σ=M/W=132.5N/mm2
安全系数:
K=2.3>
1.5
V/1=1/338<
[V/1]=1/150(符合要求!
a.爬架的构件中有薄壁型钢构件,故设计方法及设计强度等级分别按各自的规范的规定采用。
b.在容许应力的设计中,"
安全系数"
是钢材的屈服强度与按标准荷载算得的应力的比值。
本计算取平均荷载系数n=1.3,则安全系数的折算公式为:
K(安全系数)=Nfy/σ
2.2.2大横杆在风荷载的作用下从整体上看,也产生内力,近似地认为相同高度的两根大横杆或脚手板等的共同工作下,如同平行弦桁架的上、下弦杆。
如忽略杆身承受的局部弯矩,可算出大横杆在风荷载作用下产生的轴向力(迎风者受压,被风者受拉),但在大风天高空不能施工,因此脚手板上的活荷载取50kg/m2。
轴向力NW=5.78KN
弯矩WP=0.223KN.m
此时,大横杆属受压构件,应按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GBJ18-87)计算其承载力。
σ=74.4N/mm2
安全系数K=4.1>
2(安全!
2.3架体(脚手架部分)的计算:
2.3.1架体(脚手架部分)的垂直荷载:
永久荷载;
(标准值)
Σ=GΦ+Gp+Gn=29.86KN
可变荷载:
标准值按200kg/m2计算,考虑三层脚手板有荷载PO=43.2KN.设计荷载P=32.1KN.
剪刀撑的倾角为a=28.44°
;
sina=0.4673
每根剪刀撑的内力为N1=34.35KN
2.3.2杆件的强度计算:
σ=70.3N/m2<
f=205N/m2
K=4.35>
1.5(安全)
第三节架体结构的边柱计算
3.1内力分析:
3.1.1正常使用状态:
荷载:
永久荷载(标准值):
Σ=G-Gp+Gn=35.70KN
可变荷载(标准值):
PO=43.2KN
轴心力设计值为:
N=51.7KN
风荷载(Wk=0.35KN/m2):
qw=1.67KN
3.1.2计算简图及内力分析
为保证本爬架在使用时有足够的安全度,同时也考虑到边柱与支座连接的螺栓的滑动的可能性,偏于安全地认为爬架与支座连接的两个支座一个为滑动铰接连接,另一个为固定铰接连接,则边柱的计算简图如1图所示.
内力分析:
Σy=0VA=N=51.7KN
ΣMA=0HB=47.04KN(B支座受压)
ΣMB=0HA=25.33KN(A支座受拉)
CB:
MX=-0.835X2{X1=0,MC=0;
X1=10,MB=-83.5KN}
HX=-1.67X{X1=0,H=0;
X1=10,HB上=-16.7KN}
AB:
MX1=-25.33X1-0.835X1.2{X1=0,MC=0;
X1=3,MB=-83.5KN.m}
Hxi=25.33-1.67X{X1=0,HA=0;
X1=3,HB下=30.34KN}
吊装模板时的状态:
1荷载:
35.7KN,
活荷载(标准值):
P0=7.2KN,
被吊装的模板重:
PP=8KN,
边柱承受的轴心力设计值Nˊ=30.5KN
边柱顶端承受的偏心弯矩MC=10.2KN.m
风荷载:
qW=0.5KN/m
2
计算简图见图2及内力分析;
内力分析:
ΣY=0VA=Nˊ=30.5KN
ΣMA=0HB=17.48KN;
(B支座受拉)
ΣMB=0HA=10.98KN;
(A支座受拉)
求弯矩及剪力:
CB段:
MX=-(10.2+0.25X)
{X1=0,MC=10.2KN.m;
X1=10,MB=-35.2KN.m}
Hx=-0.5X
{X1=0,Hc=0;
X1=10,HB上=-0.5KN}
AB段:
Mx=-(10.98X1-0.25X12)
{X1=0,MA=0;
X1=3,MB=-35.2KN.m}
HX=10.98-0.5X1
{X1=0,HA=0;
X1=3,HB下=12.48KN}
比较上述两种状态,正常使用状态下弯矩及剪力最大,故以它作为边柱承载能力的根据。
3.2架体结构边柱承载能力的计算:
边柱的几何尺寸及几何参数:
2[6.3a1=313a2=587
2900
1
A=25.76cm2
a1=313mm,a2=587mm
I1=102cm4,I1Y=274.1cm4
I2=I2Y=47.04cm4
i1=2.45cm,i1=i1Y4.04cm,i2=i2Y=2.29cm
IX=47.481cm2iX=42.93cm2
W1X=1378.3cm3W2X=769.5cm3
b.验算边柱的整体稳定
M=83.5KNN=51.7KN
σ=85.2N/mm2<
f=2.5N/mm2
安全系数K=3.59>
2.0(安全!
c.验算边柱单肢的承载能力:
M=83.5KNm,N=51.7KN
将M及N分别到边柱的两个肢上:
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 外爬架 施工组织设计