扣件式支架顶板计算书Word文档下载推荐.docx

扣件式支架顶板计算书Word文档下载推荐.docx

《扣件式支架顶板计算书Word文档下载推荐.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《扣件式支架顶板计算书Word文档下载推荐.docx（14页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

主梁布置方向

垂直于楼板长边

立柱纵向间距la（m）

1.2

立柱横向间距lb（m）

水平杆步距h（m）

1.5

顶步水平杆步距（m）

1

立杆自由端高度a（mm）

400

次梁间距a（mm）

200

次梁悬挑长度a1（mm）

主梁悬挑长度b1（mm）

300

可调托座内主梁根数

2

结构表面要求

表面外露

剪刀撑（含水平）布置方式

普通型

材料参数

主梁类型

双钢管

主梁规格

48×

3.5

次梁类型

矩形木楞

次梁规格

50×

100

面板类型

覆面木胶合板

面板规格

15mm（克隆、樟木平行方向）

钢管类型

Ф48×

荷载参数

基础类型

混凝土楼板

地基土类型

粉砂

地基承载力特征值fak（kPa）

架体底部垫板面积A（m^2）

0.2

是否考虑风荷载

否

架体搭设省份、城市

河南（省）郑州（市）

简图：

（图1）平面图

（图2）纵向剖面图

三、面板验算

根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×

152/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×

153/12=281250mm4

1、强度验算

A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：

由可变荷载控制的组合：

q1=1.2[G1k+（G2k+G3k）h]b+1.4Q1kb=1.2×

（0.3+（24+1.1）×

250/1000）×

1+1.4×

2.5×

1=11.39kN/m

由永久荷载控制的组合：

q2=1.35[G1k+（G2k+G3k）h]b+1.4×

0.7Q1kb=1.35×

0.7×

1=11.326kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]=max（11.39,11.326）=11.39kN/m

（图3）可变荷载控制的受力简图1

B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：

q3=1.2[G1k+（G2k+G3k）h]b=1.2×

1=7.89kN/m

p1=1.4Q1k=1.4×

2.5=3.5kN

（图4）可变荷载控制的受力简图2

q4=1.35[G1k+（G2k+G3k）h]b=1.35×

1=8.876kN/m

p2=1.4×

0.7Q1k=1.4×

2.5=2.45kN

（图5）永久荷载控制的受力简图

Mmax=0.214kN·

m

（图6）面板弯矩图

σ=Mmax/W=0.214×

106/37500=5.707N/mm2≤[f]=30N/mm2

满足要求

2、挠度验算

qk=（G1k+（G3k+G2k）×

h）×

b=（0.1+（1.1+24）×

0.15）×

1=（0.3+（24+1.1）×

1=6.575kN/m

（图7）正常使用极限状态下的受力简图

ν=0.042mm≤[ν]=200/400=0.5mm

（图8）挠度图

四、次梁验算

当可变荷载Q1k为均布荷载时：

计算简图：

（图9）可变荷载控制的受力简图1

q1=1.2[G1k+（G2k+G3k）h]a+1.4Q1ka=1.2×

200/1000+1.4×

200/1000=2.278kN/m

q2=1.35[G1k+（G2k+G3k）h]a+1.4×

0.7Q1ka=1.35×

200/1000=2.265kN/m

q=max[q1,q2]=max（2.278,2.265）=2.278kN/m

当可变荷载Q1k为集中荷载时：

q3=1.2[G1k+（G2k+G3k）h]a=1.2×

200/1000=1.578kN/m

2.5=3.5kN

（图10）可变荷载控制的受力简图2

q4=1.35[G1k+（G2k+G3k）h]a=1.352×

200/1000=1.778kN/m

（图11）永久荷载控制的受力简图

（图12）次梁弯矩图（kN·

m）

Mmax=0.732kN·

σ=Mmax/W=0.732×

106/（83.33×

103）=8.784N/mm2≤[f]=15N/mm2

2、抗剪验算

（图13）次梁剪力图（kN）

Vmax=3.816kN

τmax=3Vmax/（2A）=3×

3.816×

1000/（2×

5000）=1.145N/mm2≤[τ]=2N/mm2

3、挠度验算

挠度验算荷载统计，

a=（0.3+（24+1.1）×

0.3=（0.3+（24+1.1）×

15/1000）×

200/1000=0.135kN/m

（图14）正常使用极限状态下的受力简图

（图15）次梁变形图（mm）

νmax=0.039mm≤[ν]=1.2×

1000/400=3mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态下支座反力为：

R=6.531kN

正常使用极限状态下支座反力为：

Rk=0.181kN

五、主梁验算

在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，故一般均可按四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。

另加悬挑端的悬挑长梁的计算模型：

（图16）简图

1、抗弯验算

（图17）主梁弯矩图（kN·

Mmax=2.056kN·

σ=Mmax/W=2.056×

106/（10.16×

1000）=202.362N/mm2≤[f]=205N/mm2

（图18）主梁剪力图（kN）

Vmax=9.923kN

τmax=QmaxS/（Ib0==3Qmax/（2bh0）=3×

9.923×

978）=15.219N/mm2≤[τ]=120N/mm2

（图19）简图

（图20）主梁变形图（mm）

νmax=0.163mm≤[ν]=1.2×

103/400=3mm

立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：

Rmax==19.385kN

六、立柱验算

1、长细比验算

验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用

l01=kμ1（h+2a）=1×

1.415×

（1.5+2×

400/1000）=3.254m

l02=kμ2h=1×

2.089×

1.5=3.133m

取两值中的大值

l0=max（l01,l02）=max（3.255,3.134）=3.255m

λ=l0/i=3.255×

1000/（12.19×

10）=26.702≤[λ]=210

2、立柱稳定性验算（顶部立杆段）

λ1=l01/i=1.155×

400/1000）×

10）=30.836

根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.927894

N1=[1.2（G1k+（G2k+G3k）h0）+1.4（Q1k+Q2k）]lalb=（1.2×

（0.5+（24+1.1）×

250/1000）+1.4×

（1+2））×

1.2×

1.2=17.755kN

f=N1/（φA）=17.755×

1000/（0.928×

（4.89×

100））=39.13N/mm2≤[σ]=205N/mm2

满足要求

3、立柱稳定性验算（非顶部立杆段）

λ2=l02/i=1.155×

1.5×

10）=29.69

N3=[1.2（G1k+（G2k+G3k）h0）+1.4（Q1k+Q2k）]lalb+1.2×

H×

gk=（1.2×

1.2+1.2×

0.077×

5.45=18.259kN

f=N3/（φA）=18.259×

100））=40.241N/mm2≤[σ]=205N/mm2

七、可调托座验算

按上节计算可知，可调托座受力N=max（N1,N2）=max（17.755,0）=17.755kN

N=17.755kN≤[N]=150kN