化工原理计算题资料Word格式.docx
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即:
V2+7V=6τ
τ3=10+10+10=30min时,代人,得V3=10.37L
ΔV=10.37-5-3=2.37L
再过滤10min.后又得滤液2.37L。
四、某列管式加热器由多根Ф25×
2.5mm的钢管所组成,将苯由20℃加热到60℃,苯在管中流动,其流量为16000kg/h,流速为0.6m/s。
加热剂为130℃的饱和水蒸汽,在管外冷凝。
苯的比热容Cp=1.78kJ/(kg·
℃),密度为860kg/m3。
已知加热器的传热系数为720W/(m2·
℃)。
(1)此加热器所需的管数n(6分);
(2)单管的长度L(10分)。
由题意,知:
Qv=16000/(860×
3600)=5.168×
10-3m3/s,
Q=G苯·
Cp·
(t2-t1)=(16000/3600)×
1780×
(60-20)
=316444J/s
Δt1=130-20=110℃,Δt2=130-60=70℃,
Δtm=(110+70)/2=90℃
K=720W/(m2·
℃)
(1)换热器所需的管数n:
Qv=u·
A=u·
n·
πd2/4
n=4Qv/(u·
πd2)
=4×
5.168×
10-3/(0.6×
3.1416×
0.022)
=27.4=27根
(2)单管的长度L:
Q=KAΔtm=K·
(n·
π·
d·
L)Δtm
L=Q/[K·
d)Δtm]
=316444/[720×
(27×
0.02)×
90]
=2.73m
换热器所需的管数n为27根,单管长度为2.73米。
五、流率为0.018kmol/(s.m2)的空气混合气中含氨体积分数为3%,拟采用逆流吸收来回收其中的95%的氨,塔顶淋入摩尔分数为0.00005的稀氨水溶液,设计采用的液气比为最小液气比的1.8倍,操作范围内物系服从亨利定律y=1.2x,所用填料的总传质系数Kya=0.055kmol/(s.m3)。
(1)液体在塔底的摩尔分数x1;
(2)全塔的平均推动力Δym;
(7分)
(3)所需填料层高度m.(7分)
G=0.018kmol/(s·
㎡),y1=3%=0.03,x2=0.00005,
(L/G)=1.8(L/G)min,ye=1.2x,ky·
a=0.055kmol/(s·
m3)
y2=y1(1-η)=0.03×
(1-95%)=0.0015,x1e=y1/m=0.03/1.2=0.025
(1)(L/G)min=(y1-y2)/(x1e-x2)
=(0.03-0.0015)/(0.025-0.00005)=1.1423
(L/G)=1.8(L/G)min=1.8×
1.1423=2.05614
(L/G)=(y1-y2)/(x1-x2)
x1=x2+(y1-y2)/(L/G)=0.00005+(0.03-0.0015)/2.05614=0.01391
(2)Δy1=y1-m.x1=0.03-1.2×
0.01391=0.013307
Δy2=y2-m.x2=0.0015-1.2×
0.00005=0.00144
Δym=(Δy1-Δy2)/ln(Δy1/Δy2)
=(0.013307-0.00144)/ln(0.013307/0.00144)
=0.011867/ln11.672807=0.011867/2.22365
=0.005337
(3)HOG=G/ky·
a=0.018/0.055=0.3273m
NOG=(y1-y2)/Δym=(0.03-0.0015)/0.005337=0.0285/0.005337=5.34
H=HOG×
NOG=0.3273×
5.34=1.75m
通过计算知:
(1)液体在塔底的摩尔分数x1为0.014;
(2)全塔的平均推动力Δym为0.005337;
(3)所需填料层高度为1.75m。
六.某精馏塔在1atm下分离苯-甲苯混合液,此时该塔的精馏段和提馏段操作线方程分别为:
y=0.732x+0.263及y=1.25x-0.0188。
已知每小时塔顶产品量为75kmol,蒸馏釜内加热蒸汽压强为3kgf/cm2(表压)。
试计算:
(1)塔顶组成XD及回流比R,提馏段上升蒸气流量V(12分);
(2)蒸馏釜内加热管的必要表面积和蒸汽消耗量。
设釜内液体的沸点为纯甲苯的沸点110℃,汽化潜热为336.5kJ/kg;
加热蒸汽温度为143℃,汽化潜热为2139.9kJ/kg;
总传热系数为582W/m2.℃,热损失忽略,泡点进料。
(12分)
(1)由精馏段操作线方程:
y=0.732x+0.263,知:
R/(R+1)=0.732,XD/(R+1)=0.263
解得:
R=2.73XD=0.98
V=(R+1)·
D=(2.73+1)*75=279.75kmol/h
Q=G.r=(V.M.r)甲苯=(279.75/3600).92.(336.5*1000).
=2.4057*106J/s
Δtm=Δt=143-110=33℃,
A=Q/(KΔtm)=2.4057*106/(582*33)=125.3m2
G汽=Q/r汽=2.4057*106/(2139.9*1000)=1.124kg/s.
《化工原理》计算题2
二、如下图所示,粘度为32mPa.s、密度为850kg/m3的液体自容器A流经内径为50mm的管路进入容器B。
两容器均为敞口,液面视作不变。
管路中有一阀门,阀前管长100m,阀后管长50m(均包括局部阻力的当量长度)。
当阀全关时,阀前、后的压强计读数分别为0.09MPa和0.045MPa。
现将阀门打开至1/4开度,阀门阻力的当量长度为30m。
(1)容器A的液面比容器B的液面高多少米?
(5分)
(2)阀门开度1/4时管路的流量是多少m3/s?
(1)当阀门关闭时,P1点与容器A液面间的液体以及P2点与容器B液面间的液体均处于静止连通状态,故它们适用静力学基本方程:
P1=PA+ρg(ZA-Zp1),P2=PB+ρg(ZB-Zp2),
已知:
Zp1=Zp2≡0(令作基准面),PA=PB=0(表压)
∴ZA-ZB=(P1-P2)/ρg=(0.09-0.045)×
106/(850×
9.807)=5.4米
(2)当阀门开度为1/4时,流体将通过阀门从容器A流向容器B。
因为液面视作不变,所以,该流动可视作不可压缩流体在重力场下的定态流动,适用机械能衡算式。
取容器A内液面为截面1-1;
容器B内液面为截面2-2;
则:
P1/ρ+u12/2+Z1g=P2/ρ+u22/2+Z2g+∑hf
据题意知,P1=P2=0(表),u1=u2=0,Z1-Z2=5.4m,
∴∑hf=Z1g-Z2g=5.4×
9.807=52.9578J/kg
又∵∑hf=λ×
(l+∑le)×
u2/(2d)
设为层流流动(Re<
2000),则λ=64/Re=64μ/(duρ)
∑hf=λ×
u2/(2d)=32(l+∑le)uμ/(d2ρ)
u=∑hf×
d2ρ/(32(l+∑le)μ)
据题意:
l+∑le=100+30+50=180m,d=50mm=0.05m,
ρ=850kg/m3,μ=32mPa.s
u=52.9578×
0.052×
850/(32×
180×
0.032)=0.61m/s
校验:
Re=duρ/μ=0.05×
0.61×
850/0.032=810<
2000,假设正确,结果成立。
Qv=πd2u/4=3.1416×
0.61/4=0.0012m3/s=4.31m3/h
(1)容器A的液面比容器B的液面高5.4m;
(2)阀门打开1/4开度时,管路的流量是0.0012m3/s.
三、某压滤机先在恒速下过滤10min,得滤液6L。
此后即维持此最高压强不变,作恒压过滤。
设过滤介质阻力可忽略不计。
试问:
恒压下连续过滤时间为60min时,又可得滤液多少L?
恒速下过滤时,有:
V2+VVe=(K/2)A2τ
据题意,知:
Ve=0(介质阻力忽略不计),τ=10min时,V=6L,
代入恒速过滤式:
62=(K/2)A210,KA2=7.2
恒压下过滤时,(V2-V12)+2Ve(V-V1)=KA2(τ-τ1),
(V2-V12)=7.2(τ-τ1)
已知:
τ1=10min时,V1=6L;
τ=70min,
V2=7.2×
60+62=468V=21.63L
ΔV=V-V1=21.63-6=15.63L
恒压下继续过滤60min,又可得滤液15.63L。
四、φ68×
4的无缝钢管(λ钢=45.4W/(m.K)),内通过135℃的饱和蒸汽。
管外包20mm厚的保温层(λ保=0.062W/(m.K)),该管设置于温度为20℃的大气中,已知管内壁与蒸汽的给热系数α1=4500W/(m2.K),保温层外表面与大气的给热系数α2=15W/(m2.K)。
该蒸汽的相变热为2166kJ/kg.
(1)蒸汽流经每米管长的冷凝量kg/s;
(2)保温层外表面的温度(8分)
依据题意,传热过程为:
Q(135℃汽)→管内壁表面(ф60mm∣d1=60mm)→壁内传热(δ1=4mm∣dm1=64mm)→外壁表面(d2’=68mm)→保温层内传热(保温层δ2=20mm∣dm2=88mm)→保温层外表面(d2=108mm)→大气(20℃)
(1)每米长管路每秒钟损失的热量QJ/s·
m及蒸汽冷凝量G
Q=KAΔtm
1/KA=1/α1A1+δ1/λ1Am1+δ2/λ2Am2+1/α2A2
=1/(α1πd1L)+δ1/(λ2πdm1L)+δ2/(λ2πdm2L)+1/(α2πd2L)
=1/(4500×
0.060×
1)+0.004/(45.4×
0.064×
1)+
+0.02/(0.062×
0.088×
1)+1/(15×
0.108×
1)
=0.001178923+0.000438201+1.166822367+0.1964871246
=1.3649266156
KA=0.73264W/K
∵管内为蒸汽,管外为大气,∴Δtm=t汽-t气=135-20=115℃
Q=KAΔtm=0.73264×
115=84.2536W
G=Q/r=84.2536/(2166×
1000)=3.89×
10-5kg蒸汽/s.m
(2)保温层外表面的温度t外(℃)
Q=KAΔtm=α2A2(t外-20)=15×
1×
(t外-20)
=84.2536W
t外=84.2536×
0.1964871246+20=36.55℃
每米长管路每秒钟冷凝的蒸汽量为3.89×
10-5kg;
保温层外表面的温度为36.55℃。
五、流率为0.020kmol/(s.m2)的空气混合气中含氨体积分数为3%,拟采用逆流吸收来回收其中的96%的氨,塔顶淋入摩尔分数为0.00005的稀氨水滤液,设计采用的液气比为最小液气比的1.8倍,操作范围内物系服从亨利定律y=1.2x,所用填料的总传质系数Kya=0.055kmol/(s.m3)。
G=0.020kmol/(s·
(1-96%)=0.0012,x1e=y1/m=0.03/1.2=0.025
=(0.03-0.0012)/(0.025-0.00005)=1.1543
1.1543=2.07774
x1=x2+(y1-y2)/(L/G)=0.00005+(0.03-0.0012)/2.07774=0.01391
Δy2=y2-m.x2=0.0012-1.2×
0.00005=0.00114
=(0.013307-0.00114)/ln(0.013307/0.00114)
=0.012167/ln11.672807=0.012167/2.45726
=0.004951
a=0.020/0.055=0.3636m
NOG=(y1-y2)/Δym=(0.03-0.0012)/0.004951=0.0288/0.004951=5.817
NOG=0.3636×
5.817=2.12m
(2)全塔的平均推动力Δym为0.0050;
(3)所需填料层高度为2.12m。
六、在一连续精馏塔中分离某理想溶液,原料液浓度XF=0.45,塔顶馏出液浓度XD=0.98,回流比为最小回流比的1.5倍,进料状态q=1.2,操作条件下溶液的相对挥发度α=2.0,塔顶采用全凝器,试问:
(1)精馏段的操作线方程;
(8分)
(2)第二块理论板上的气相组成及液相组成。
(4分)
(1)先求出最小回流比条件下,两操作线的交点在相平衡线上的坐标位置(xe,ye):
即解下列方程组:
y=αx/[1+(α-1)x]=2x/(1+x)…………………………………
(1)
y=qx/(q-1)-xf/(q-1)=1.2x/0.2-0.45/0.2=6x-2.25………
(2)
x=xe=0.484,y=ye=0.652
由Rmin/(Rmin+1)=(Xd-ye)/(Xd-xe)=(0.98-0.652)/(0.98-0.484)=0.6613
Rmin=1.9525,R=1.5Rmin=2.9287
精馏段的操作线方程:
y=Rx/(R+1)+xd/(R+1)=2.9287x/(2.9287+1)+0.98/(2.9287+1)=0.7455x+0.2494
(1)N=1:
y1=xd=0.98,
由y1=αx1/[1+(α-1)x1]=2x1/(1+x1)=0.98,解得:
x1=0.96;
N=2:
y2=0.7455x1+0.2494=0.7455×
0.96+0.2494=0.965
由y2=αx2/[1+(α-1)x2]=2x2/(1+x2)=0.965,解得:
x2=0.932;
所以,第二块理论板上的气相组成y2=0.965及液相组成x2=0.932;
《化工原理》计算题3
二、用泵将储槽中的石油以40吨/h的流率经过Φ108×
4mm的管子输送到高位槽。
两槽上方均通大气,两槽的液面差为20m,管子总长为45m(所有局部的当量长度均计算在内),试计算:
(1)泵输送25℃的石油所需要的扬程He;
(2)若泵的效率η为60%,计算轴功率P为多少KW?
已知25℃的石油密度为860kg/m3,粘度为2.43Pa.s。
取储油槽内油面为截面1-1,高位槽内油面为截面2-2,则有:
P1/ρ+u12/2+Z1g+he=P2/ρ+u22/2+Z2g+∑hf
已知u1=0,Z1=0,u2=0,Z2=20m,P1=P2=0(表压),ρ=860kg/m3
μ=2.43Pa.s,qv=40T/h=40000/860=46.51m3/h=0.01292m3/s
管内流速u=qv/A=0.01292/(3.1416×
0.12/4)=1.645m/s
Re=duρ/μ=0.1×
1.645×
860/2.43=58.22<
2000,层流
λ=64/Re=64/58.22=1.10
(l+le)/d×
u2/2=1.10×
45/0.1×
1.6452/2=669.74J/kg
代入机械能衡算式:
0+0+0+he=0+0+20×
9.807+669.74
he=865.88J/kg
He=88.29J/N
Pe=ρgHeqv=gHeqm
=9.807×
88.29×
(40000/3600)=9620W=9.62kW
Pa=Pe/η=9.62/0.6=16.0kW
泵输送石油所需要的扬程He为88.29米,泵的轴功率为16.0kW
三、在恒压下对某种悬浮液进行过滤,过滤10min得滤液10L,再过滤10min又得滤液6L。
如果继续过滤20min,又可得滤液多少L?
τ1=10min时,V1=10L;
τ2=20min时,V2=16L;
102+20Ve=10KA2…………………………………………
(1)
162+32Ve=20KA2…………………………………………
(2)
Ve=7,KA2=24
V2+14V=24τ
τ3=10+10+20=40min时,代人,得V3=24.76L
ΔV=24.76-10-6=8.76L
再过滤20min.后又得滤液8.76L。
四、用一传热面积为3m2的单程列管式换热器,用初温为10℃的水将机油由200℃冷却至100℃,水走管内,油走管间。
已知水和机油的质量流量分别为1000kg/h和1200kg/h,其比热分别为4.18kJ/kg.K和2.0kJ/kg.K;
水侧和油侧的对流传热系数分别为2000W/m2.K和250W/m2.K,两流体呈逆流流动,忽略管壁和污垢热阻。
(1)计算说明该换热器是否合用?
(2)夏天当水的初温达到30℃时,该换热器是否合用?
(4分)如何解决?
请定量计算(假设传热系数不变)(6分)
A=3m2;
t1=10℃,T1=200℃,T2=100℃;
qm1=1000kg/h=0.2777778kg/s,qm2=1200kg/h=0.333333kg/s;
Cp1=4.18J/kg.K=4180J/kg.K,Cp2=2.0kJ/kg.K=2000J/kg.K;
α1=2000W/m2.K,α2=250W/m2.K;
(1)由热量衡算式:
qm1×
Cp1×
(t2-t1)=qm2×
Cp2×
(T1-T2),
1000×
4.18×
(t2-10)=1200×
2.0×
(200-100),得t2=67.4℃,
Q=qm2×
(T1-T2)=0.333333×
2000×
(200-100)=66666.67J/s
因为,壁阻忽略,所以:
1/K=1/α1+1/α2=1/2000+1/250=0.0005+0.004=0.0045,K=222.22W/m2.K
因为是逆流,所以:
Δt1=T2-t1=100-10=90℃,Δt2=T1-t2=200-67.4=132.6℃,
∵Δt2/Δt1<2,∴Δtm=(Δt1+Δt2)/2=(90+132.6)/2=111.3℃,
要求的换热面积A=Q/(KΔtm)=66666.67/(222.22×
111.3)=2.7m2<
实际换热器面积3m3
所以,该换热器可用;
(2)夏天时,t1=30℃,则t2=67.4+(30-10)=87.4℃,
Δt1=T2-t1=100-30=70℃,Δt2=T1-t2=200-87.4=112.6℃,
∵Δt2/Δt1<2,∴Δtm=(Δt1+Δt2)/2=(70+112.6)/2=91.3℃,K值不变,
91.3)=3.29m2>
所以,原操作条件下,该换热器不可用。
(3)解决办法:
增加冷却水流量,让出口温度下降,Δtm增加,使需要的换热面积至少减少到3m2,具体计算如下:
Δtm≧Q/KA=66666.67/(222.22×
3)=100℃.
Δt1=T2-t1=100-30=70℃,Δt2=T1-t2=200-t2,设Δt2/Δt1<
2,则:
Δtm=(70+200-t2)/2=135-t2/2=100,解得t2=70℃
检验:
Δt2=T1-t2=200-t2=200-70=130℃,Δt2/Δt1<
2假设成立。
(70-30)=1200×
(200-100)
qm1=1435.4kg/h.
所以,当冷却水的流量增加到1450kg/h时,原换热器仍可以使用。
五、在逆流吸收塔中,用清水逆流吸收混合气中溶质组分A。
混合气体处理量为0.02kmol/(s.m2),进塔气体中含A5%(体积%),吸收率为95%,操作条件下相平衡关系为Y=2.67X(式中X、Y为摩尔分率),如用水量L为最小用水量的1.3倍,填料的总传质系数Ky.a=0.05kmol/(s.m3),则:
(1)用水量为多少kmol/(s.m2);
(6分);
(2)吸收液出口浓度为多少?
(4分);
(3)填料层高度为多少?
(1)据题意,知:
G=0.02kmol/(s.m2),y1=5%=0.05,x2=0,
(L/G)=1.3(L/G)min,m=2.67,ky·
y2=y1(1-η)=0.05×
(1-95%)=0.0025,x1e=y1/m=0.05/2.67=0.01873
=(0.05-0.0025)/(0.01873-0)=2.536
(L/G)=1.3(L/G)min=1.3×
2.536=3.297
L=3.297G=3.297×
0.02=0.066
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