消防连廊施工方案概述文档格式.docx

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120

4.1.2、荷载组合

侧压力计算依据规范

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

混凝土重力密度γc（kN/m3）

24

混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）

0.4

混凝土侧压力折减系数ξ

0.8

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2）

ζγcH＝0.8×

24×

0.4＝7.68kN/m2

振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k（kN/m2）

4

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝ζγcH＝0.8×

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×

0.7Q2k]＝0.9max[1.2×

7.68+1.4×

4，1.35×

0.7×

4]＝0.9max[14.82，14.29]＝0.9×

14.82＝13.33kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝7.68kN/m2

4.1.3、支撑体系设计

小梁布置方式

竖直向布置

小梁间距

300

主梁合并根数

2

主梁最大悬挑长度（mm）

对拉螺栓水平向间距（mm）

600

支撑距梁底距离依次为

0，200

设计简图如下：

模板设计剖面图

4.1.4、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度（mm）

15

面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

面板弹性模量E（N/mm2）

10000

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。

W＝bh2/6=1000×

152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×

153/12＝281250mm4。

计算简图如下：

4.1.4.1、抗弯验算

q1＝bS承＝1×

13.33＝13.33kN/m

Mmax＝0.125q1l2＝0.125×

13.33×

0.32＝0.15kN·

m

σ＝Mmax/W＝0.15×

106/37500＝4N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

4.1.4.2、挠度验算

q＝bS正＝1×

7.68＝7.68kN/m

νmax＝5×

7.68×

3004/（384×

10000×

281250）=0.29mm≤300/400=0.75mm

4.1.4.3、支座反力验算

承载能力极限状态

R＝0.5×

q1l=0.5×

0.3＝2kN

正常使用极限状态

R'

＝0.5×

ql=0.5×

0.3＝1.15kN

4.1.5、小梁验算

小梁类型

方木

小梁材料规格（mm）

60×

80

小梁弹性模量E（N/mm2）

9350

小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

1.78

小梁截面抵抗矩W（cm3）

64

小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

15.44

小梁截面惯性矩I（cm4）

256

计算简图如下：

4.1.5.1、抗弯验算

小梁弯矩图（kN·

m）

q=2kN/m

σ＝Mmax/W＝0.01×

106/64000＝0.11N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

4.1.5.2、抗剪验算

小梁剪力图（kN）

τmax＝3Vmax/（2bh）＝3×

0.23×

1000/（2×

80×

60）＝0.07N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

4.1.5.3、挠度验算

小梁变形图（mm）

q=1.15kN/m

νmax＝0mm≤200/400=0.5mm

4.1.5.4、主梁所受支座反力计算

Rmax＝0.39kN

R'

max=0.23kN

4.1.6、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁材料规格（mm）

Ф48×

3

主梁弹性模量E（N/mm2）

206000

主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

主梁截面惯性矩I（cm4）

10.78

主梁截面抵抗矩W（cm3）

4.49

因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

4.1.6.1、抗弯验算

主梁连续梁部分弯矩图（kN·

主梁悬挑梁部分弯矩图（kN·

q=0.2kN/m

σ＝Mmax/W＝0.03×

106/4490＝6.68N/mm2≤[f]＝205N/mm2

4.1.6.2、抗剪验算

主梁连续梁部分剪力图（kN）

主梁悬挑梁部分剪力图（kN）

τmax＝2Vmax/A=2×

0.24×

1000/424＝1.16N/mm2≤[τ]＝120N/mm2

4.1.6.3、挠度验算

主梁连续梁部分变形图（mm）

主梁悬挑梁部分变形图（mm）

q=0.23kN/m

ν1max＝0.03mm≤600/400=1.5mm

ν2max＝0.03mm≤300/400=0.75mm

4.1.6.4、最大支座反力计算

Rmax＝0.89kN

4.1.7、对拉螺栓验算

对拉螺栓类型

M14

轴向拉力设计值Ntb（kN）

17.8

可知对拉螺栓受力N＝0.95×

0.89＝0.85kN≤Ntb＝17.8kN

满足要求！

4.2、梁底模板计算

4.2.1、工程属性

4.2.2、荷载设计

模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）

面板

0.1

面板及小梁

0.3

模板面板

0.5

模板及其支架

0.75

新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）

钢筋自重标准值G3k（kN/m3）

梁

1.5

板

1.1

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）

1

振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）

对水平面模板取值

风荷载标准值ωk（kN/m2）

基本风压ω0（kN/m2）

0.65

非自定义:

0.99

风压高度变化系数μz

1.9

风荷载体型系数μs

4.2.3、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁板立柱共用（A）

梁跨度方向立柱间距la（mm）

1200

梁两侧立柱间距lb（mm）

750

步距h（mm）

1500

新浇混凝土楼板立柱间距l'

a（mm）、l'

b（mm）

1200、750

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

居中

梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）

375

梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）

平面图

立面图

4.2.4、面板验算

取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×

15×

15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×

15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.4×

0.7Q2k]×

b=0.9max[1.2×

（0.1+（24+1.5）×

0.4）+1.4×

2，1.35×

2]×

1＝14.28kN/m

q2＝（G1k+（G2k+G3k）×

h）×

b=[0.1+（24+1.5）×

0.4]×

1＝10.3kN/m

4.2.4.1、强度验算

Mmax＝q1l2/8＝14.28×

0.22/8＝0.07kN·

σ＝Mmax/W＝0.07×

106/37500＝1.9N/mm2≤[f]＝15N/mm2

4.2.4.2、挠度验算

νmax＝5qL4/（384EI）=5×

10.3×

2004/（384×

281250）＝0.076mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

4.2.4.3、支座反力计算

设计值（承载能力极限状态）

R1=R2=0.5q1l=0.5×

14.28×

0.2＝1.43kN

标准值（正常使用极限状态）

R1'

=R2'

=0.5q2l=0.5×

0.2＝1.03kN

4.2.5、小梁验算

为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝max{1.43+0.9×

1.35×

[（0.3-0.1）×

0.2/2+0.5×

（0.4-0.12）]+0.9max[1.2×

（0.5+（24+1.1）×

0.12）+1.4×

max[0.38-0.2/2，（0.75-0.38）-0.2/2]/2×

1，1.43+0.9×

（0.3-0.1）×

0.2/2}=2.49kN/m

q2＝max[1.03+（0.3-0.1）×

（0.4-0.12）+（0.5+（24+1.1）×

0.12）×

1，1.03+（0.3-0.1）×

0.2/2]＝1.67kN/m

4.2.5.1、抗弯验算

Mmax＝max[0.125q1l12，0.5q1l22]＝max[0.125×

2.49×

1.22，0.5×

0.32]＝0.45kN·

σ＝Mmax/W＝0.45×

106/64000＝7N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

4.2.5.2、抗剪验算

Vmax＝max[0.5q1l1，q1l2]＝max[0.5×

1.2，2.49×

0.3]＝1.494kN

τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×

1.494×

80）＝0.47N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

4.2.5.3、挠度验算

ν1＝5ql14/（384EI）＝5×

12004/（384×

9350×

2560000）＝2.81mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm

ν2＝q2l24/（8EI）＝1.67×

3004/（8×

2560000）＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm

4.2.5.4、支座反力计算

梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）

Rmax＝max[0.5q1l1，0.5q1l1+q1l2]＝max[0.5×

1.2，0.5×

1.2+2.49×

0.3]＝2.24kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R2＝2.24kN

max＝max[0.5q2l1，0.5q2l1+q2l2]＝max[0.5×

1.67×

1.2+1.67×

0.3]＝1.51kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'

1＝R'

2＝1.51kN

4.2.6、主梁验算

3.5

125

12.19

5.08

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

4.2.6.1、抗弯验算

主梁弯矩图（kN·

σ＝Mmax/W＝0.622×

106/5080＝122.36N/mm2≤[f]=205N/mm2

4.2.6.2、抗剪验算

主梁剪力图（kN）

Vmax＝2.24kN

2.24×

1000/489＝9.16N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

4.2.6.3、挠度验算

主梁变形图（mm）

νmax＝0.96mm≤[ν]＝l/400＝750/400＝1.88mm

4.2.6.4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R2]＝2.24kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·

m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，右侧立柱扣件受力R＝2.24kN≤8kN

4.2.7、立柱验算

立杆稳定性计算依据

钢管类型

立柱截面面积A（mm2）

424

回转半径i（mm）

15.9

立柱截面抵抗矩W（cm3）

抗压强度设计值f（N/mm2）

λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.63

4.2.7.1、风荷载计算

Mw＝0.92×

1.4×

ωk×

la×

h2/10＝0.92×

0.99×

1.2×

1.52/10＝0.3kN·

4.2.7.2、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：

1）面板验算

q1＝0.9×

[1.2×

0.4）+0.9×

1＝13.39kN/m

2）小梁验算

q1＝max{1.34+（0.3-0.1）×

0.2/2+0.9×

0.12）+0.9×

1]×

1，1.34+（0.3-0.1）×

0.2/2}=2.04kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝1.22kN，R2＝1.22kN

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+Mw/lb＝max[1.22+0.9×

（0.75+（24+1.1）×

（0.75+0.38-0.2/2）/2×

1.2，1.22+0.9×

（0.75+0.75-0.38-0.2/2）/2×

1.2]+0.3/0.75＝5.22kN

f＝N/（φA）+Mw/W＝5224.45/（0.63×

424）+0.3×

106/4490＝86.94N/mm2≤[f]＝205N/mm2

4.2.8、立柱地基基础计算

地基土类型

粘性土

地基承载力设计值fak（kPa）

140

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A（m2）

0.15

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝5.22/（1×

0.15）＝34.83kPa≤fak＝140kPa

4.3、板模板计算

4.3.1、工程属性

新浇混凝土楼板名称

B2，标高9.00m

新浇混凝土楼板板厚（mm）

新浇混凝土楼板边长L（m）

3.7

新浇混凝土楼板边宽B（m）

4.3.2、荷载设计

当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）

2.5

当计算面板和小梁时的集中荷载（kN）

当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）

当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）

面板自重标准值

面板及小梁自重标准值

楼板模板自重标准值

模板及其支架自重标准值

4.3.3、模板体系设计

模板支架高度（m）

立柱纵向间距la（mm）

立柱横向间距lb（mm）

水平拉杆步距h（mm）

立柱布置在混凝土板域中的位置

中心对称

立柱距混凝土板短边的距离（mm）

50

立柱距混凝土板长边的距离（mm）

75

主梁布置方向

垂直楼板长边

小梁间距（mm）

小梁两端各悬挑长度（mm）

50，50

主梁两端各悬挑长度（mm）

模板设计平面图

模板设计剖面图（楼板长向）

模板设计剖面图（楼板宽向）

4.3.4、面板验算

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"

面板可按简支跨计算"

的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

4.3.4.1、强度验算

q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×

h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×

0.7Q1k]×

（0.1+（1.1+24）×

2.5，1.35×

2.5]×

1=6.51kN/m

q2＝0.9×

G1k×

b=0.9×

0.1×

1=0.11kN/m

p＝0.9×

Q1K=0.9×

2.5＝3.15kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×

0.32/8，0.11×

0.32/8+3.15×

0.3/4]=0.24kN·

σ＝Mmax/W＝0.24×

106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2

4.3.4.2、挠度验算

q＝（G1k+（G3k+G2k）×

b=（0.1+（1.1+24）×

1=3.11kN/m

ν＝5ql4/（384EI）＝5×

3.11×

281250）＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm

4.3.5、小梁验算

因[L/la]取整＝[3700/1200]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

4.3.5.1、强度验算

q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×

h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×

b=0.