通航安全评估报告文档格式.docx

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围区主要作为镇海物流枢纽港的大宗货物海、铁联运的发展用地和后备基地。

整个围区海域滩涂面自西向东倾斜，高程由降至。

详见高程区域图（附图一）。

工程气象

镇海区属于亚热带季风气候。

气温受冷暖气团交替控制和杭州湾海水调节，冬暖夏凉，气候温暖湿润。

据镇海站资料统计，气象特征如下：

（1）气温

多年平均气温：

℃

极端最高气温：

极端最低气温：

月均气温以7月份最高：

℃

月多年平均气温1月最低：

（2）降雨

本区雨量充沛，全年降水课分三期。

4月15日至7月15日是梅雨期，温暖空气与北方来的冷空气相遇，形成连期阴雨天气；

7月16日至10月15日为台汛期，冷空气衰退，在副热带高压控制下，台风袭击频繁，形成强烈的台风暴雨；

10月16日至次年4月14日为非汛期，受冷高压控制，天气稳定少雨，当北方冷空气南下时，伴有雨雪。

多年平均降水雨量1401mm

最大年降水雨

最小年降水雨

最大一日降量

（3）风况

本地区常风向为NW向，频率为11％，强风向为NE偏北和NW向，最大风速s，NW向极大风速达s，详见表2-1.

表2-1镇海气象站（1971~1976年）风速风向统计表

风向

风向频率％

平均风速m/s

最大风速m/s

风向频率％

最大风速m/s

N

8

4

S

14

NNE

7

SSW

9

3

SW

ENE

1

WSW

13

E

2

W

12

ESE

10

5

WNW

18

SE

11

NW

23

SSE

6

NNW

21

c

（1）雾

多年平均雾日

雾日多出现于东、春季节，一般延时短，凌晨雾发至上午十时前消散。

（2）热带气旋于寒潮

根据海洋局出版的1983年~1997年《热带气旋年鉴》（原《台风年鉴》）资料统计分析，热带气旋在15年中，由西北太平洋菲律宾和硫球群岛附近形成气旋影响镇海区共37次，平均每年次。

从浙江登陆的有5次，近中心最大风力均在10级~12级。

其中#8310和#8615两次强台风对本地区影响最大，临近气象站实测到风力在12级以上，其风速分别为38m/s和32m/s，风向为NNE向和NNW向。

寒潮，11月~2月份是本地区受寒潮影响的大风多发季节，由寒潮引发的大风其风向较为稳定，大多在WNW~NNW向范围内，其最大风力一般小于9级，即表明寒潮大风强度要弱于台风。

水文

（1）潮汐

甬江口左岸镇海沿海海区潮汐属不正规半日潮。

（2）潮位（国家85基准面）

最高潮位

最低潮位

多年平均高潮位

多年平均低潮位

多年平均潮位

年最大潮差

多年平均潮差

（3）泥沙

甬江口笠山断面1975年至1976年进行过含沙量观测，可代表灰鳖洋含沙量，见表2-2。

表2-2甬江口笠山站和海皇山、滩浒站月含沙量

月份

观测时间

甬江口

1975~1976

海皇山

1981~1982

滩浒

1992~1993

（4）波浪

镇海大游山海洋水文站波浪观测资料见表2-3.

表2-3波浪性质及特性表

区域

姓名

波浪性质

波高特征

周期特征

资料年限

风浪频率

涌浪频率

平均波高（m）

最大波高（m）

平均周期（s）

最大周期（S）

杭州湾南

镇大游山

80％

20％

85~90

工程水文

（1）设计暴雨。

计算成果见表2-4.

表2-4设计暴雨计算成果表

时段

平均量雨（mm）

cv

各频率设计雨量（mm）

1％

2％

5％

10％

1h

45

123

109

89

75

60

6h

74

209

184

150

125

99

24h

108

320

279

226

186

145

3d

148

426

372

303

251

198

（2）设计洪水。

按20年一遇排涝标准，设计洪水位由设计暴雨推求，计算式为：

Qm=×

h1/τ×

F

式中：

τ——汇流时间（h），h1某时段净雨量（mm），

F——积水面积（K㎡）.为，围区北为K㎡。

Qm——某时段洪峰流量（m3/s）。

计算成果见表2-5。

表2-520年已建设计洪水过程线单位m3/s

时段（h）

南区

北区

25

49

26

50

27

51

52

29

53

30

54

31

55

32

56

33

57

34

58

35

59

36

37

61

38

62

15

39

63

16

40

64

17

41

65

42

66

19

43

67

20

44

68

69

22

46

70

47

71

24

48

72

（3）设计潮位

统计分析各观测站不同重现期设计高低潮位见表2-6.

表2-6各观测站不同重现期设计高低潮位

重现期（年）

镇海水文站（m）

大游山海洋站（m）

海皇潮位站（m）

说明

高潮位

低潮位

9711号台风最高潮位，镇海站为大游山为。

100

考虑到镇海站位于甬江口内，水位受上游径流影响较大，工程区潮位值采用大游山于海皇山站的内插值，见表-7.

表2-7工程区有同重现期设计潮位值

频率

工程区

（4）设计潮型

设计标准。

施工渡汛期潮型频率10年一遇高潮位；

堵口潮型取非汛期5年一遇频率高潮位；

排涝潮型取多年平均最高高潮位。

（5）速见表2-8

表2-8工程各风向组设计风速单位：

m/s

重现期

N~NNE

NE~ENE

E~ESE

NW~NNW

（3）设计波浪要素

风推浪

风推浪采用《浙江省海塘工程技术规定》中推荐的莆田公式计算，其深水风浪要素见表2-9。

表2-9深水风浪要素表

堤段

与堤线法向夹角

不利风向

计算风速m/s

风区长度（m）

计算水深d（m）

平均波长（m）

东堤南

34000

东堤北

31000

北围堤

25000

各堤段不利风向堤前波要素表见表2-10。

夹角

堤前水深m

平均波高

H1％

H2％

H5％

H13％

L前（m）

极限波高

是否破碎

N~ENE

否

N~NNW

表2-10各堤段不利风向堤前波要素表（风推浪）

浪推浪

各堤段堤前波要素表见表2-11。

50年一遇

20年一遇

围堤

东围堤

滩地高程

潮位

H平均

H4％

H113％

波向（°

）

349

T（s）

L（m）

破碎波高

表2-11各堤段堤前波要素表（浪推浪）

注：

波向为波浪平向，正北方向为0°

，角度按顺时针计。

风推浪与浪推浪

计算成果比较见表示2-12。

表2-12风推浪与浪推浪计算成果表

方法

东围堤（2％）

风推浪

是

浪推浪

北围堤（5％）

堤前设计波要素确定。

计算结果显示，浪推浪波要素大于风推浪，从工程安全角度考虑，采用浪推浪计算成果。

地质概况

地形地貌

工程区处于钱塘江和甬江出海陆口交汇内侧，为回水淤积区，属较稳定的淤涨型海涂。

围区海涂开阔，高程在~间，近岸处地势较陡，平均坡度约％；

高程以下地形平坦。

近年来，由于新泓口围垦工程建设，淤涨较迅速。

工程地质条件

经可研地质勘察，该围区堤基土层勘探深度以浅，主要分布有5个地质层，10个亚层。

（1）北围堤工程土层划分见表2-13

表2-13北围堤工程土层划分表

层号

土层名称

层顶标高（m）

层厚（m）

分布范围

淤泥

~

局部分布

淤泥质粉质粘土

局部缺失

②

粉土

全场分布

②夹

③1

③2

组砂

④1

粉质粘土

局部揭露

④3

粉质粘土夹粉土

（2）东围堤工程土层划分见表2-14

表2-14北围工程土层划分表

①2

细砂

-3096~

⑤1

⑤2

（3）隔堤（排涝河道）工程土层划分见表2-15

表2-15隔堤（排涝河道）工程土层划分表

~-29..9

地质勘测结论与建议

（1）工程区域构造基本稳定，地震动峰值加速度为，设防烈度Ⅶ度，场地土为软弱~中软土；

按Ⅵ度抗震液化判别，场地内浅部粉土不发生液化；

（2）该围区土层勘探深度以浅范围内，土层可划分为5个大层，共10个亚层；

（3）各堤段浅层地基土均为淤泥质土，工程地质条件差，天然地基承载力不能满足设计要求，需采取工程措施；

（4）抗滑稳定和沉降是围堤工程首要的地址问题，建议采用土工布加碎石垫层加固方案，并在堤外脚抛石镇压，施工中应严格控制加荷速率；

（5）堤基①2层淤泥质粉质粘性土和②层粉土抗冲刷性较差，建议对潮流淘刷地段采取必要的消浪防冲措施；

（6）围区地下水赋存类型为第四系松散孔隙潜水型，除④1粉质粘土为极微透水层外，其它土层均属微弱透水层，其中③2细砂层为中等透水性，对堤基固结排水较为有利，建议进行固结稳定计算；

（7）围区地表水化学类型为C1-——Na+型，地表水对混凝土结构具有分解类碳酸型中等腐蚀，对普通水泥具有结晶类硫酸盐型强腐蚀；

（8）天然建材中块石料储量丰富，石质较好，可满足设计要求，但无砂砾料场分布，需向外购买商品砂。

工程设计方案概要

工程等级和设计标准

（1）工程等级。

本工程为中型工程，等级为Ⅲ等。

东围堤、水闸为主要建筑，为3；

北围堤为过渡性建筑，为4级；

澥浦牌排涝河道为次要建筑，为4级；

围堰等零时建筑，为5级。

（2）设计标准。

东围堤挡潮标准50年一遇高潮位设计，堤顶高程允许部分越浪；

北围堤挡潮标准20年一遇高潮位设计，堤顶高程允许部分越浪；

澥浦大闸挡潮标准100年一遇高潮位设计；

澥浦大河防洪标准20年一遇高潮位设计，滴定允许部分越浪；

施工渡汛标准按汛期10年一遇高潮位设计；

龙口合龙按非排汛期5年一遇高潮位设计；

围区排涝标准按20年一遇24小时暴雨当天排出设计；

围堰渡汛标准按10年一遇高潮位设计；

交通隔堤渡汛标准按5年一遇高潮位设计。

工程平面布置及规模（详见附图3）

本工程由东围堤、北围堤、交通隔堤、澥浦大闸、澥浦大河及滨河景观组成。

（1）提线方案（见附图2）。

经比较推荐方案二。

方案一：

东围堤平行老安闲布置，距老岸线175Km，南端与新泓口围垦东顺堤工程相连，北端与慈溪市分界；

北围堤沿镇海于慈溪市分界布置。

方案二：

东围堤沿新泓口围垦工程东顺堤往北延伸至《钱塘江河口综合规划>

南岸岸线，然后沿钱塘江规划岸线继续往北至慈溪市分界；

堤线方案主要指标比较见表2-16。

表2-16堤线方案主要指标比较表

序号

内容

方案一

方案二

围区面积

亩

万亩

堤线总长

7817m

8760m

堤线总投资

47155万元

52980万元

每亩投资

万元/亩

总体布置

堤线顺直，围垦面积小，单位面积投资大，围垦效率低

围垦面积大，滩涂资源充分利用，单位面积投资省，围垦效率高

（2）排涝闸及澥浦河（见附图4）

根据《宁波市区河道整治规划》，因澥浦闸淤积，将外移。

设计水闸总净宽为80m（16孔×

5m），闸底高程。

设计流量850m3/s。

澥浦河外延段20年一遇设计洪水，计算成果见表2-17.

表2-17澥浦河外延段20年一遇设计洪水计算成果表

桩号

-500

1000

1500

2000

2470

海底高程m

洪水位m

备注

按《宁波市区河道整治规划》河道正常水位为

围堤设计（见附图5、6、7、8）

（1）堤顶高程

各堤顶高程根据有关规定计算结果见表2-18。

表2-18波浪爬高及堤顶（防狼墙顶）高程

位置

设计频率P（%）

设计潮位hp

波浪爬高F（%）

安全加高△h

计算防狼墙顶高程

设计采用

防狼墙顶高程

堤顶高程

东围堤北段

四角空心快护面

灌砌石护面

东围堤南段

（2）地基处理

采用塑料板排水固结方案。

在软土地基中设竖向的塑料排水板，以缩短地基排水神渗径，加速地基固结速率，快速提高地基的承载力。

（3）大堤护面

护面采用四角空心板护面，以适应地基的不均匀沉降，同时使消

浪效果更好，波浪爬高较低，从而使堤顶设计高程降低，减少投资。

（4）围垦断面

各围垦断面详见附图5、6、7、8。

（5）围堤整体稳定

围堤稳定分析采用瑞条分法计算，计算结果见表2-19。

表2-19围堤稳定分析计算成果

典型断面

时期

内坡

外坡

X

Y

R

Kmin

东堤

施工期

-34

28

运行期

北直堤

-39

-40

施工期和运行期的各项安全系数均能满足规范要求。

（6）围垦沉降估算

（7）围堤沉降计算按分层总和法，计算结果见表2-20.

表2-20围堤最终沉降量计算成果

断面位置

最终沉降

内河侧

堤顶

外海侧

子堤平台内侧

闭气土方平台中心

堤顶内边线

滴定中心

镇压平台内侧

镇压平台外侧

94

129

131

92

120

202

250

121

澥浦水闸（见附图9）

（1）水闸结构。

水闸功能是排