工业建筑模板工程施工方案附图计算Word文件下载.docx
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悬挑结构模板的支柱,上下必须保持在一条竖直的中心线上。
(2)安装悬挑结构模板应搭设脚手架或悬挑工作台,并设防护栏杆和安全网。
在危险部位作业时,操作人员应系好安全带作业处的下方不得有人通行和停留。
模板的拆除
模板拆除时,砼的强度必须达到75%以上,如砼没达到规定的强度要提前拆模时,必须经过计算(多留砼试块,拆模前砼试块经试压)确认其强度能够拆模,才能拆除。
1、拆模的顺序和方法,应按照模板支撑设计书的规定进行,或采取先支的后拆,后支的先拆,先拆非承重模板,后拆承重模板的方法,严格遵守从上而下的原则进行拆除。
2、基础模板拆除
(1)拆模板时应将拆下的木楞,模板等,随拆随派人运到离基础较远的地方(指定地点)进行堆放,以免基坑附近地面受压造成坑壁塌方。
(2)拆除的模料上铁钉应及时拨干净,以防扎伤人员。
3、现浇楼板模板拆除
(1)现浇楼板或框架结构的模板拆除顺序:
柱箍→柱侧模→砼板支承构件(梁楞)→平板模→梁侧模→梁底支撑系统→梁底模。
(2)拆除模板时,要站在安全的地方。
(3)拆除模板时,严禁用撬棍或铁锤乱砸,对拆下的大块胶合板要有人接应拿稳,应妥善传递放至地面,严禁抛掷。
(4)拆下的支架,模板应及时拨钉,按规格堆放整齐,工程完成(模板工程)应用吊兰降落(严禁模料从高处抛掷),到指定地点堆放,并安排车运到指定地点存放。
(5)拆除跨度较大的梁下支柱时,应先从跨中开始,分别向两端拆除。
(6)对活动部件必须一次拆除,拆完后方可停歇,如中途停止,必须将活动部分固定牢靠,以免发生事故。
(7)水平拉撑,应先拆除上拉撑,最后拆除下一道水平拉撑。
4、现浇柱子模板拆除
(1)拆除要从上到下,模板及支撑不得向地面抛掷。
(2)应轻轻撬动模板,严禁锤击,并应随拆随按指定地点堆放。
5、多层楼板模板支柱的拆除,当上层楼正灌筑砼时,下层楼板的支柱不得拆除,待砼浇筑完毕7天后进行拆除下层楼板支柱(但砼强度必须达到设计要求)。
6、拆除完的模板严禁堆入在外脚手架上。
模板设计方案
墙模板计算:
一、参数信息
1.基本参数
次楞间距(mm):
300;
穿墙螺栓水平间距(mm):
600;
主楞间距(mm):
500;
穿墙螺栓竖向间距(mm):
对拉螺栓直径(mm):
M12;
2.主楞信息
主楞材料:
木方;
主楞合并根数:
2;
宽度(mm):
60.00;
高度(mm):
80.00;
3.次楞信息
次楞材料:
次楞合并根数:
4.面板参数
面板类型:
胶合面板;
面板厚度(mm):
18.00;
面板弹性模量(N/mm2):
6000.00;
面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):
13.00;
面板抗剪强度设计值(N/mm2):
1.50;
5.木方参数
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):
方木弹性模量E(N/mm2):
9000.00;
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):
墙模板设计简图
二、墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时间,取2.000h;
T--混凝土的入模温度,取20.000℃;
V--混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;
H--模板计算高度,取3.000m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.200;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取0.850。
分别计算得17.031kN/m2、72.000kN/m2,取较小值17.031kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=17.031kN/m2;
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。
三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
根据《建筑施工手册》,强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.抗弯强度验算
弯矩计算公式如下:
M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中,M--面板计算最大弯矩(N·
mm);
l--计算跨度(次楞间距):
l=300.0mm;
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×
17.031×
0.500×
0.900=9.197kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×
3.00×
0.50×
0.90=1.890kN/m;
其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
面板的最大弯矩:
M=0.1×
9.197×
300.02+0.117×
1.890×
300.02=1.03×
105N·
mm;
按以下公式进行面板抗弯强度验算:
σ=M/W<
f
其中,σ--面板承受的应力(N/mm2);
M--面板计算最大弯矩(N·
W--面板的截面抵抗矩:
W=bh2/6=500×
18.0×
18.0/6=2.70×
104mm3;
f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2);
f=13.000N/mm2;
面板截面的最大应力计算值:
σ=M/W=1.03×
105/2.70×
104=3.8N/mm2;
面板截面的最大应力计算值σ=3.8N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!
2.抗剪强度验算
计算公式如下:
V=0.6q1l+0.617q2l
其中,V--面板计算最大剪力(N);
面板的最大剪力:
V=0.6×
300.0+0.617×
300.0=2005.3N;
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/(2bhn)≤fv
其中,τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2);
V--面板计算最大剪力(N):
V=2005.3N;
b--构件的截面宽度(mm):
b=500mm;
hn--面板厚度(mm):
hn=18.0mm;
fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2):
fv=1.500N/mm2;
面板截面的最大受剪应力计算值:
τ=3×
2005.3/(2×
500×
18.0)=0.334N/mm2;
面板截面抗剪强度设计值:
[fv]=1.500N/mm2;
面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.334N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2,满足要求!
3.挠度验算
根据《建筑施工手册》,刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中,q--作用在模板上的侧压力线荷载:
q=17.03×
0.5=8.516N/mm;
l=300mm;
E--面板的弹性模量:
E=6000N/mm2;
I--面板的截面惯性矩:
I=50×
1.8×
1.8/12=24.3cm4;
面板的最大允许挠度值:
[ν]=1.2mm;
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×
8.52×
3004/(100×
6000×
2.43×
105)=0.32mm;
ν=0.32mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=1.2mm,满足要求!
四、墙模板主次楞的计算
(一).次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,次楞采用木方,宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6×
8×
8/6×
2=128cm3;
I=6×
8/12×
2=512cm4;
次楞计算简图
1.次楞的抗弯强度验算
次楞最大弯矩按下式计算:
M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中,M--次楞计算最大弯矩(N·
l--计算跨度(主楞间距):
l=500.0mm;
0.300×
0.900=5.518kN/m;
0.30×
0.90=1.134kN/m,其中,0.90为折减系数。
次楞的最大弯矩:
5.518×
500.02+0.117×
1.134×
500.02=1.71×
次楞的抗弯强度应满足下式:
其中,σ--次楞承受的应力(N/mm2);
M--次楞计算最大弯矩(N·
W--次楞的截面抵抗矩(mm3),W=1.28×
105;
f--次楞的抗弯强度设计值(N/mm2);
次楞的最大应力计算值:
σ=1.71×
105/1.28×
105=1.3N/mm2;
次楞的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2;
次楞的最大应力计算值σ=1.3N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!
2.次楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:
其中,V-次楞承受的最大剪力;
0.900/2=2.759kN/m;
0.90/2=0.567kN/m,其中,0.90为折减系数。
次楞的最大剪力:
2.759×
500.0+0.617×
0.567×
500.0=1002.6N;
截面抗剪强度必须满足下式:
τ=3V/(2bh0)
其中,τ--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2);
V--次楞计算最大剪力(N):
V=1002.6N;
b--次楞的截面宽度(mm):
b=60.0mm;
hn--次楞的截面高度(mm):
h0=80.0mm;
fv--次楞的抗剪强度设计值(N/mm2):
次楞截面的受剪应力计算值:
τ=3×
1002.6/(2×
60.0×
80.0)=0.313N/mm2;
次楞截面的受剪应力计算值τ=0.313N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2,满足要求!
3.次楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下:
其中,ν--次楞的最大挠度(mm);
q--作用在次楞上的线荷载(kN/m):
0.30=5.11kN/m;
l=500.0mm;
E--次楞弹性模量(N/mm2):
E=9000.00N/mm2;
I--次楞截面惯性矩(mm4),I=2.56×
106mm4;
次楞的最大挠度计算值:
10.22/2×
5004/(100×
9000×
2.56×
106)=0.094mm;
次楞的最大容许挠度值:
[ν]=2mm;
次楞的最大挠度计算值ν=0.094mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=2mm,满足要求!
(二).主楞承受次楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,主楞采用木方,宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
2=512cm4;
E=9000N/mm2;
主楞计算简图
主楞计算剪力图(kN)
主楞计算弯矩图(kN·
m)
主楞计算变形图(mm)
1.主楞的抗弯强度验算
作用在主楞的荷载:
P=1.2×
17.03×
0.3×
0.5+1.4×
3×
0.5=3.696kN;
主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):
l=600mm;
强度验算公式:
其中,σ--主楞的最大应力计算值(N/mm2)
M--主楞的最大弯矩(N·
M=2.99×
105N·
mm
W--主楞的净截面抵抗矩(mm3);
W=1.28×
105mm3;
f--主楞的强度设计值(N/mm2),f=13.000N/mm2;
主楞的最大应力计算值:
σ=2.99×
105=2.3N/mm2;
主楞的最大应力计算值σ=2.3N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=13N/mm2,满足要求!
2.主楞的抗剪强度验算
主楞截面抗剪强度必须满足:
V--主楞计算最大剪力(N):
V=2715.8/2=1357.9N;
b--主楞的截面宽度(mm):
hn--主楞的截面高度(mm):
fv--主楞的抗剪强度设计值(N/mm2):
主楞截面的受剪应力计算值:
1357.9/(2×
80.0)=0.424N/mm2;
主楞截面的受剪应力计算值τ=0.424N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2,满足要求!
3.主楞的挠度验算
主楞的最大挠度计算值:
ν=0.014mm;
主楞的最大容许挠度值:
[ν]=2.4mm;
主楞的最大挠度计算值ν=0.014mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=2.4mm,满足要求!
五、穿墙螺栓的计算
N<
[N]=f×
A
其中N--穿墙螺栓所受的拉力;
A--穿墙螺栓有效面积(mm2);
f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;
查表得:
穿墙螺栓的型号:
M12;
穿墙螺栓有效直径:
9.85mm;
穿墙螺栓有效面积:
A=76mm2;
穿墙螺栓最大容许拉力值:
[N]=1.70×
105×
7.60×
10-5=12.92kN;
主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力,则穿墙螺栓所受的最大拉力为:
N=4.93kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力N=4.933kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,满足要求!
梁模板计算
支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。
梁段:
L1。
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m):
0.30;
梁截面高度D(m):
0.75;
混凝土板厚度(mm):
120.00;
立杆沿梁跨度方向间距La(m):
1.00;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):
0.10;
立杆步距h(m):
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):
梁支撑架搭设高度H(m):
3.30;
梁两侧立杆间距(m):
0.60;
承重架支撑形式:
梁底支撑小楞垂直梁截面方向;
梁底增加承重立杆根数:
0;
采用的钢管类型为Φ48×
3.5;
立杆承重连接方式:
单扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3):
24.00;
模板自重(kN/m2):
钢筋自重(kN/m3):
施工均布荷载标准值(kN/m2):
2.0;
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):
17.8;
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2):
振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2):
4.0;
3.材料参数
木材品种:
柏木;
木材弹性模量E(N/mm2):
9000.0;
木材抗压强度设计值fc(N/mm):
16.0;
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):
17.0;
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.7;
面板材质:
面板厚度(mm):
20.00;
面板弹性模量E(N/mm2):
6000.0;
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):
13.0;
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm):
60.0;
梁底方木截面高度h(mm):
80.0;
梁底纵向支撑根数:
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm):
次楞根数:
4;
主楞竖向支撑点数量:
穿梁螺栓直径(mm):
穿梁螺栓水平间距(mm):
竖向支撑点到梁底距离依次是:
150mm,300mm,450mm,600mm;
主楞材料:
宽度(mm):
高度(mm):
主楞合并根数:
次楞材料:
二、梁侧模板荷载计算
V--混凝土的浇筑速度,取1.500m/h;
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。
分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2,取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载;
次楞的根数为4根。
面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位:
mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下:
σ=M/W<
[f]
其中,W--面板的净截面抵抗矩,W=50×
2×
2/6=33.33cm3;
M--面板的最大弯矩(N·
σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2);
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算:
其中,q--作用在模板上的侧压力,包括:
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×
0.5×
17.85=10.709kN/m;
振捣混凝土荷载设计值:
q2=1.4×
4=2.8kN/m;
计算跨度:
l=(750-120)/(4-1)=210mm;
面板的最大弯矩M=0.1×
10.709×
[(750-120)/(4-1)]2+0.117×
2.8×
[(750-120)/(4-1)]2=6.17×
104N·
面板的最大支座反力为:
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×
[(750-120)/(4-1)]/1000+1.2×
2.
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