满堂支架计算书Word下载.docx

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A匝道1#桥满堂支架桥墩2mX围横向布置断面图（单位：

A匝道1#桥满堂支架纵向布置图（单位：

A匝道1#桥满堂支架平面布置图（单位：

1.2设计参数：

（依据《钢结构设计规X》取值）：

钢材抗弯强度设计值fm=215MPa

钢材抗剪强度设计值fv=125MPa

弹性模量E=2.1×

105MPa

表1.2-1碗扣式钢管截面特性

外径

d（mm）

壁厚

t（mm）

截面积A（mm2）

惯性矩I（mm4）

抵抗矩W（mm3）

回转半径

i（mm）

每米长自重（kg）

48

3.0

4.24×

102

1.078×

105

4.49×

103

15.94

壁厚实际为3.5mm，基于安全考虑壁厚按3.0mm计算：

表1.2-2　立杆允许设计荷载

名称

步距（m）

允许设计荷载（kN）

立杆

0.6

40

1.2

30

2.桥墩2mX围支架检算

3号～4号墩两侧各2mX围支架按60cm×

30cm间距布置，该断面面积为21.875㎡（电子图计算），底板宽度为8.75m，该位置长度为2m。

对该位置进行支架检算：

、支架布置以60×

30cm间距布置，钢筋砼重量以25KN/m³

计

每延米砼重量为：

21.875×

1×

25=546.875（KN）

则单位面积承重为q1=546.875/（8.75×

1）=62.5（KN/㎡）

由于钢管布置为60cm×

30cm，则

单根承载力为：

q1=62.5KN/㎡×

0.6×

0.3=11.25（KN/根）

、底模及内模构造荷载

取q2=5KN/㎡

、扣件支架自重（按最高度9.695m计算）

立杆自重（采用φ48×

3.5㎜，碗扣式钢管单位重量为5.602kg/m）

q31=0.05602×

9.695=0.543（KN/根）

可调托座

q32=0.045KN/m×

1个=0.045（KN/根）

横杆自重

q33=0.0247KN/m×

8×

0.3=0.118（KN/根）

所以碗扣式钢管脚手支架自重：

q3=q31+q32+q33=0.543+0.045+0.118=0.706（KN/根）

、施工活载（参照规X4.2.2表中结构支架施工均布荷载标准值，以3KN/㎡计，基于安全考虑，取5KN/㎡）

q4=5KN/㎡

、单根立杆设计轴向力

荷载组合：

施工恒载：

NGK=q1+q2×

0.3+q3

=11.25+5×

0.3+0.706

=12.856（KN/根）

活荷载：

NQK=q4×

0.3=5×

0.3=0.9（KN/根）

轴向力：

N=1.2NGK＋1.4NQK

=1.2×

12.856＋1.4×

0.9

=16.69（KN/根）

、碗扣式支架稳定性检算

查表5.1.7得：

截面面积A=424㎜²

;

回转半径i=1.59cm

则λ=I0/i=120/1.59=75

查表得ф=0.813

N/（ф×

A）=16690/（0.813×

424）=48.4Mpa<

205Mpa

（其中Q235钢管容许应力为205Mpa）

根据以上计算可知，立杆的稳定性符合要求。

3.跨中支架检算

3号～4号跨中碗扣式脚手架按60cm×

60cm间距布置，其断面面积9.035㎡，箱梁底板宽度为8.75m（用电子图计算），对该位置进行支架检算：

60cm间距布置，钢筋砼重量以25KN/m³

9.035×

25=225.87（KN）

则单位面积承重为q1=225.87/（8.75×

1）=25.8（KN/㎡）

60cm，则

25.8KN/㎡×

0.6=9.288（KN/根）

、扣件支架自重（按高度9.695m计算）

0.6=0.119（KN/根）

q3=q31+q32+q33=0.543+0.045+0.119=0.707（KN/根）

、施工活载（参照规X4.2.2表中结构脚手架施工均布荷载标准值，以3KN/㎡计，基于安全考虑，取5KN/㎡）

0.6+q3

=9.288+5×

0.6+0.707

=11.795（KN/根）

0.6=5×

0.6=1.8（KN/根）

11.795＋1.4×

1.8

=16.674（KN/根）

A）=16674/（0.813×

424）=48Mpa<

根据以上计算可知，立杆的稳定性符合要求。

4.桥墩两侧2mX围内纵横方木力学检算

纵向方木采用15×

10cm，横向采用10×

10cm，材质为松木，按较低强度等级TC13取值，抗弯允许应力fm=13（N/mm2），顺纹抗剪fv=1.4（N/mm2），横纹局部承压fc90=1.9（N/mm2），弹性模量E=10000（N/mm2），露天折减系数为0.9。

A=100c㎡，I=833cm4，Wa=167cm³

。

、箱梁混凝土荷载：

支架布置以60×

、施工荷载

a、底模及内模构造荷载

b、其他或荷载

取q4=5KN/㎡

、荷载组合，由于支架布置为60cm×

q=（q1+q2+q4）L=（62.5+5+5）×

0.3=21.75（KN/m）

即q=21.75×

1000

=2.175×

104（N/m）

、木楞跨中弯矩

Mmax=ql²

/8=2.175×

104×

0.6²

/8=978.75（N·

m）

、弯应力验算

σm=M/Wa=978.75/（167/1000000）=5.86×

106（N/㎡）

即σm=5.86×

106/1000000

=5.86（N/mm2）<

11.7（N/mm2）

其中：

抗弯容许应力为fm=13×

0.9=11.7（N/mm2）

满足要求。

、局部承压应力验算

荷载：

q×

0.3/2=2.175×

0.3/2=3263（N）

承压应力：

3263/（100×

100）=0.326（N/mm2）<

fc90=1.71（N/mm2）

横纹局部承压fc90=1.9×

0.9=1.71（N/mm2）

、剪应力验算

0.6/2=2.175×

0.6/2=6525（N）

6525/（100×

100）=0.653（N/mm2）<

fv=1.26（N/mm2）

fv=1.4×

0.9=1.26（N/mm2）

满足要有。

5.跨中纵横向方木力学检算

支架布置以60cm×

取q4=5KN/㎡

60cm，腹板底支架横向间距为30cm，则

q=（q1+q2+q4）L=（25.8+5+5）×

0.3=10.74（KN/m）

即q=10.74×

=1.074×

/8=1.074×

/8=483（N·

σm=M/Wa=483/（167/1000000）=2.89×

即σm=2.89×

=2.89（N/mm2）<

fm=13×

0.3/2=1.074×

0.3/2=1611（N）

1611/（100×

100）=0.161（N/mm2）<

fc90=1.9×

0.6/2=1.074×

0.6/2=3222（N）

3222/（100×

100）=0.322（N/mm2）<

6.地基承载力计算

地基处理X围为桥梁投影每侧各出1.5m，周围设置50×

50cm的排水沟,填土段要求分层压实，原状土段要求清表后压实，压实度不低于93%。

支架底托为15cm×

10cm，底托下为15cm×

10cm方木，方木下面为15cm厚C25砼防水层，最下面铺石渣。

混凝土的扩散角按45°

取，石渣的扩散角按45°

考虑。

根据上面的计算，再考虑立杆自重，按16.69KN考虑。

（1）混凝土垫层承载力，由上可知立杆最大轴力为16.69KN,

A1为底托面积，15cm×

15cm。

σ1=F1/A1=16.69/0.152=741KPa

（2）10cm防水层承载力（混凝土厚度按15cm验算）

L2=0.15+2×

0.15×

tg45°

=0.35m

σ2=F1/A2=16.69/0.452=82KPa<

200kPa

石渣垫层或地基的强度需为200kPa才能满足要求，故施工前进行承载力实验，达到要求后方可施工。