梁模板木支撑计算书木支撑立杆截面类型为圆木Word文件下载.docx
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梁侧斜撑截面高度h3(mm):
梁侧背楞截面宽度b4(mm):
梁侧背楞截面高度h4(mm):
梁侧斜撑至梁侧背楞的距离Ld(m):
0.150;
4、面板参数
面板选用类型:
胶合面板;
面板弹性模量E(N/mm2):
9500.000;
面板厚度(mm):
20.000;
面板抗弯设计值fm(N/mm2):
13.000;
5、立杆圆木参数
立杆圆木选用木材:
杉木;
圆木弹性模量E(N/mm2):
9000.000;
圆木抗压强度设计值fv(N/mm2):
10.000;
6、斜撑方木参数
斜撑方木选用木材:
斜撑方木弹性模量E(N/mm2):
斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2):
11.000;
7、帽木方木参数
帽木方木选用木材:
弹性模量E(N/mm2):
抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.400;
抗弯强度设计值fm(N/mm2):
8、梁侧背楞参数
梁侧背楞选用类型:
梁侧背楞弹性模量E(N/mm2):
梁侧背楞抗弯强度设计值fm(N/mm2):
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h;
T--混凝土的入模温度,取20.000℃;
V--混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.500m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.000;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取0.850。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;
分别为40.549kN/m2、12.000kN/m2,取较小值12.000kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算:
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载;
计算的原则是按照支撑的间距和模板面的大小,按支撑在龙骨上的简支梁计算。
面板计算简图
1.抗弯验算
其中,σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2);
M--面板的最大弯距(N.mm);
取单位宽度面板为计算单位
W--面板的净截面抵抗矩,W=1000×
20.02/6=66666.67mm3;
[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2);
按以下公式计算面板跨中弯矩:
其中,q--作用在模板上的侧压力,包括:
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×
1×
12.00×
0.90=12.96kN/m;
振捣混凝土荷载设计值:
q2=1.4×
1.00×
0.90=1.26kN/m;
q=q1+q2=12.960+1.260=14.220kN/m;
计算跨度(内楞间距):
l=500.00mm;
面板的最大弯距M=0.125×
14.22×
500.002=4.44×
105N.mm;
经计算得到,面板的受弯应力计算值:
σ=4.44×
105/6.67×
104=6.666N/mm2;
面板的抗弯强度设计值:
[f]=13.000N/mm2;
面板的受弯应力计算值σ=6.666N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2,满足要求!
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
q=12.00×
1=12.00N/mm;
l--计算跨度(内楞间距):
E--面板材质的弹性模量:
E=9500.00N/mm2;
I--面板的截面惯性矩:
I=1000×
20.003/12=666666.67cm4;
面板的最大挠度计算值:
ω=5×
500.004/(384×
9500.00×
6.67×
105)=1.542mm;
面板的最大容许挠度值:
[ω]=l/250=500.000/250=2.000mm;
面板的最大挠度计算值ω=1.542mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=2.000mm,满足要求!
四、梁侧模板支撑的计算:
1.梁侧背楞支撑计算
方木直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,梁侧支撑采用圆木,小头直径50.000mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×
h2/6=40.000×
60.0002/6=24000.000mm3;
I=b×
h3/12=40.000×
60.0003/12=720000.000mm4;
木楞计算简图
(1)、支撑强度验算:
强度验算计算公式如下:
其中,σ--方木弯曲应力计算值(N/mm2);
M-方木的最大弯距(N.mm);
W-方木的净截面抵抗矩;
[f]-方木的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算方木跨中弯矩:
其中,作用在的荷载,q=(1.2×
12.000×
0.90+1.4×
1.000×
0.90)×
0.500/2=3.555kN/m;
方木计算跨度(木支撑纵距):
(mm):
l=500.000mm;
方木的最大弯距:
M=0.1×
3.555×
0.5002=0.089KN.m;
最大支座力:
N=1.1×
0.500=1.955kN
经计算得到,方木的最大受弯应力计算值σ=M/W=0.089×
106/24000.000=3.703N/mm2;
方木的抗弯强度设计值:
[f]=11.000N/mm2;
方木最大受弯应力计算值3.703N/mm2,小于方木抗弯强度设计值11.000N/mm2,满足要求!
(2)、支撑的挠度验算:
其中E-方木的弹性模量:
9000.000N/mm2;
q--作用在方木上的侧压力线荷载标准值;
q=12.000×
0.500/2=3.000N/mm;
l--计算跨度(梁底模板支撑间距):
l=500.000mm;
I-方木的截面惯性矩:
I=720000.000mm4;
方木的最大挠度计算值:
ω=0.677×
3.000×
500.0004/(100×
9000.000×
720000.000)=0.196mm;
方木的最大容许挠度值:
[ω]=500.000/250=2.000mm;
方木的最大挠度计算值0.196mm,小于方木的最大容许挠度值2.000mm,满足要求!
2、梁侧斜撑(轴力)计算:
梁侧斜撑的轴力RDi按下式计算:
RDi=RCi/sinαi
其中RCi-梁侧斜撑对梁顶侧支撑的支座反力,取;
RCi=N=1.955kN
RDi-斜撑的轴力;
αi-斜撑与梁侧面板的夹角;
sinαi=sin[arctan(0.150/0.500)]=0.287;
斜撑的轴力:
RDi=RCi/sinαi=1.955/0.287=6.804kN;
3、梁侧斜撑稳定性验算:
稳定性计算公式如下:
其中,N--作用在木斜撑的轴力,6.804kN
σ--木斜撑受压应力计算值;
fc--木斜撑抗压强度设计值;
11.000N/mm2
A0--木斜撑截面的计算面积;
A0=40.000×
60.000=2400.000mm2;
φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定;
轴心受压构件稳定系数按下式计算:
i--木斜撑的回转半径,i=0.289×
60.000=17.340mm;
l0--木斜撑的计算长度,l0=[(500.000)2+150.0002]0.5=522.015mm;
λ=522.015/17.340=30.105;
φ=1/(1+(30.105/80)2)=0.876;
经计算得到:
σ=6804.470/(0.876×
2400.000)=3.237N/mm2;
根据规范规定,用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数;
[f]=1.2×
11.000=13.200N/mm2;
斜撑受压应力计算值为3.237N/mm2,小于斜撑抗压强度设计值13.200N/mm2,满足要求!
五、梁底模板计算:
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;
挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=250.00×
20.000×
20.000/6=1.67×
104mm3;
I=250.00×
20.000/12=1.67×
105mm4;
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算:
其中,σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2);
M--计算的最大弯矩(kN.m);
l--计算跨度(梁底支撑间距):
l=500.000mm;
q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);
新浇混凝土及钢筋荷载设计值:
q1:
1.2×
25.000×
0.250×
0.500×
0.900=3.375kN/m;
模板结构自重荷载:
q2:
1.2×
0.350×
0.900=0.095kN/m;
振捣混凝土时产生的荷载设计值:
q3:
1.4×
0.900=0.315kN/m;
q=q1+q2+q3=3.375+0.095+0.315=3.785kN/m;
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax=0.10×
3.785×
0.5002=0.095kN.m;
σ=0.095×
106/1.67×
104=5.677N/mm2;
梁底模面板计算应力σ=5.677N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2,满足要求!
2.挠度验算
其中,q--作用在模板上的压力线荷载:
q=(25.00×
0.500+0.35)×
0.25=3.21KN/m;
l=500.00mm;
E--面板的弹性模量:
E=9500.0N/mm2;
面板的最大允许挠度值:
[ω]=500.00/250=2.000mm;
3.213×
500.04/(100×
9500.0×
1.67×
105)=0.858mm;
ω=0.858mm小于面板的最大允许挠度值:
[ω]=500.0/250=2.000mm,满足要求!
六、帽木验算:
支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算;
(1)钢筋混凝土板自重线荷载设计值(kN/m):
q1=1.2×
0.500=7.500kN/m;
(2)模板的自重线荷载设计值(kN/m):
q2=1.2×
0.500=0.210kN/m;
(3)活荷载为振捣混凝土荷载设计值(kN/m):
q3=1.4×
0.500=0.700kN/m;
q=q1+q2+q3=8.410kN/m;
(4)帽木的自重线荷载设计值(kN/m):
q4=1.2×
60.000×
10-3×
80.000×
3.870=0.022kN/m;
(5)斜撑传给帽木的集中力(kN)
P=RCi/tanαi=1.955/0.300=6.518kN
帽木截面抵抗矩:
W=60.000×
80.0002/6=64000.000mm3;
帽木截面惯性矩:
I=60.000×
80.0003/12=2560000.000mm4;
帽木受力计算简图
经过连续梁的计算得到
帽木剪力图(kN)
帽木弯矩图(kN.m)
帽木变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为:
R[1]=2.450kN;
R[2]=10.260kN;
R[3]=2.450kN;
最大弯矩Mmax=0.636kN.m;
最大变形ωmax=0.351mm;
最大剪力Vmax=5.130kN;
截面应力σ=9.933N/mm2。
帽木的最大应力为9.933N/mm2,小于帽木的抗弯强度设计值11.000N/mm2,满足要求!
帽木的最大挠度为0.351mm,小于帽木的最大容许挠度2.000mm,满足要求!
七、梁底木支架立杆的稳定性验算:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1、静荷载标准值包括以下内容:
(1)木顶撑的自重(kN):
NG1={1.000×
0.060×
0.080+[(1.000/2)2+0.6002]1/2×
2×
0.040×
0.060+3.000×
π×
(0.050/2)2}×
3.870=0.056kN
(2)模板的自重(kN):
NG2=0.350×
0.250=0.044kN;
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=25.000×
0.500=1.563kN;
经计算得到,静荷载标准值;
NG=NG1+NG2+NG3=0.056+0.044+1.563=1.662kN;
2、活荷载为施工荷载标准值:
经计算得到,活荷载标准值:
NQ=1.000×
0.500=0.125kN;
3、立杆的轴向压力设计值计算公式:
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×
1.662+1.4×
0.125=2.170kN;
稳定性计算公式如下:
其中,N--作用在立杆上的轴力
σ--立杆受压应力计算值;
fc--立杆抗压强度设计值;
A0--立杆截面的计算面积;
A0=π×
(50.000/2)2=1963.495mm2
φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比结果确定;
轴心受压稳定系数按下式计算:
i--立杆的回转半径,i=50.000/4=12.500mm;
l0--立杆的计算长度,l0=3000.000-600.000=2400.000mm;
λ=2400.000/12.500=192.000;
φ=2800/(192.0002)=0.076;
经计算得到:
σ=2169.557/(0.076×
1963.495)=14.547N/mm2;
根据规范规定,用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系
数:
10.000=12.000N/mm2;
木顶支撑立杆受压应力计算值为14.547N/mm2,大于木顶支撑立杆抗压强度设计值12.000N/mm2,不满足要求!
八、梁底斜撑稳定性验算:
木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算:
其中RCi-斜撑对帽木的支座反力;
αi-斜撑与帽木的夹角。
sinαi=sin{arctan[600.000/(1000.000/2)]}=0.768;
斜撑的轴力:
RDi=RCi/sinαi=2.450/0.768=3.189kN
其中,N--作用在木斜撑的轴力,3.189kN
l0--木斜撑的计算长度,l0=[(1000.000/2)2+600.0002]0.5=781.025mm;
λ=781.025/17.340=45.042;
φ=1/(1+(45.042/80)2)=0.759;
σ=3189.340/(0.759×
2400.000)=1.750N/mm2;
木顶支撑斜撑受压应力计算值为1.750N/mm2,小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.200N/mm2,满足要求!
九、结论和建议:
1.木顶支撑立杆受压应力计算值为14.547N/mm2,大于木顶支撑立杆抗压强度设计值12.000N/mm2,不满足要求!
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