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0.5
模板及其支架自重标准值
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
模板支拆环境不考虑风荷载
三、模板体系设计
模板支架高度(m)
4.5
立柱纵向间距la(mm)
900
立柱横向间距lb(mm)
700
水平拉杆步距h(mm)
1500
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离(mm)
350
立柱距混凝土板长边的距离(mm)
275
主梁布置方向
垂直楼板长边
小梁间距(mm)
300
小梁两端各悬挑长度(mm)
100,100
主梁两端各悬挑长度(mm)
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
设计简图如下:
模板设计平面图
模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
18
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"
面板可按简支跨计算"
的规定,另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上,因此本例以简支梁,取1m单位宽度计算。
计算简图如下:
W=bh2/6=1000×
18×
18/6=54000mm3,I=bh3/12=1000×
18/12=486000mm4
1、强度验算
q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×
h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)×
h)+1.4×
0.7Q1k]×
b=0.9max[1.2×
(0.1+(1.1+24)×
0.25)+1.4×
2.5,1.35×
0.7×
2.5]×
1=10.035kN/m
q2=0.9×
1.2×
G1k×
b=0.9×
0.1×
1=0.108kN/m
p=0.9×
1.4×
Q1K=0.9×
2.5=3.15kN
Mmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[10.035×
0.32/8,0.108×
0.32/8+3.15×
0.3/4]=0.237kN·
m
σ=Mmax/W=0.237×
106/54000=4.397N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×
h)×
b=(0.1+(1.1+24)×
0.25)×
1=6.375kN/m
ν=5ql4/(384EI)=5×
6.375×
3004/(384×
10000×
486000)=0.138mm≤[ν]=l/250=300/250=1.2mm
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
60×
80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵抗矩W(cm3)
64
小梁截面惯性矩I(cm4)
256
因[L/la]取整=[14200/900]取整=15,按四等跨连续梁计算,又因小梁较大悬挑长度为100mm,因此需进行最不利组合,计算简图如下:
q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×
h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)×
max[1.2×
(0.3+(1.1+24)×
2.5]×
0.3=3.075kN/m
因此,q1静=0.9×
1.2(G1k+(G3k+G2k)×
0.3=2.13kN/m
q1活=0.9×
Q1k×
2.5×
0.3=0.945kN/m
M1=0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×
2.13×
0.92+0.121×
0.945×
0.92=0.277kN·
0.3×
0.3=0.097kN/m
Q1k=0.9×
M2=max[0.077q2L2+0.21pL,0.107q2L2+0.181pL]=max[0.077×
0.097×
0.92+0.21×
3.15×
0.9,0.107×
0.92+0.181×
0.9]=0.601kN·
M3=max[q1L12/2,q2L12/2+pL1]=max[3.075×
0.12/2,0.097×
0.12/2+3.15×
0.1]=0.315kN·
Mmax=max[M1,M2,M3]=max[0.277,0.601,0.315]=0.601kN·
σ=Mmax/W=0.601×
106/64000=9.397N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
2、抗剪验算
V1=0.607q1静L+0.62q1活L=0.607×
0.9+0.62×
0.9=1.691kN
V2=0.607q2L+0.681p=0.607×
0.9+0.681×
3.15=2.198kN
V3=max[q1L1,q2L1+p]=max[3.075×
0.1,0.097×
0.1+3.15]=3.16kN
Vmax=max[V1,V2,V3]=max[1.691,2.198,3.16]=3.16kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
3.16×
1000/(2×
80×
60)=0.987N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×
b=(0.3+(24+1.1)×
0.3=1.972kN/m
跨中νmax=0.632qL4/(100EI)=0.632×
1.972×
9004/(100×
9350×
2560000)=0.342mm≤[ν]=l/250=900/250=3.6mm
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×
3.5
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
12.19
主梁截面抵抗矩W(cm3)
5.08
1、小梁最大支座反力计算
Q1k=1.5kN/m2
(0.5+(1.1+24)×
1.5,1.35×
1.5]×
0.3=2.866kN/m
q1静=0.9×
1.35(G1k+(G3k+G2k)×
1.35×
0.3=2.469kN/m
1.5×
0.3=0.567kN/m
q2=(G1k+(G3k+G2k)×
b=(0.5+(1.1+24)×
0.3=2.033kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁,Rmax=(1.143q1静+1.223q1活)L=1.143×
2.469×
0.9+1.223×
0.567×
0.9=3.164kN
按悬臂梁,R1=q1l=2.866×
0.1=0.287kN
R=max[Rmax,R1]=3.164kN;
正常使用极限状态
按四跨连续梁,Rmax=1.143q2L=1.143×
2.033×
0.9=2.091kN
按悬臂梁,R1=q2l=2.033×
0.1=0.203kN
R=max[Rmax,R1]=2.091kN;
2、抗弯验算
计算简图如下:
主梁弯矩图(kN·
m)
Mmax=0.497kN·
σ=Mmax/W=0.497×
106/5080=97.777N/mm2≤[f]=205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax=4.303kN
τmax=2Vmax/A=2×
4.303×
1000/489=17.599N/mm2≤[τ]=125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax=0.256mm
跨中νmax=0.256mm≤[ν]=700/250=2.8mm
悬挑段νmax=0.042mm≤[ν]=100/250=0.4mm
七、立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm)
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
立柱截面面积A(mm2)
489
立柱截面回转半径i(mm)
15.8
立柱截面抵抗矩W(cm3)
1、长细比验算
顶部立杆段:
l01=kμ1(hd+2a)=1×
1.386×
(1500+2×
200)=2633.4mm
非顶部立杆段:
l02=kμ2h=1×
1.755×
1500=2632.5mm
λ=l0/i=2633.4/15.8=166.671≤[λ]=210
长细比满足要求!
2、立柱稳定性验算
l01=kμ1(hd+2a)=1.155×
200)=3041.577mm
λ1=l01/i=3041.577/15.8=192.505,查表得,φ1=0.195
f=N/(φA)=[1.2×
1)]×
0.9×
1000/(0.195×
489)=6.004×
1000/95.355=62.964N/mm2≤[f]=205N/mm2
l02=kμ2h=1.155×
1500=3040.538mm
λ2=l02/i=3040.538/15.8=192.439,查表得,φ2=0.195
(0.75+(1.1+24)×
489)=6.193×
1000/95.355=64.946N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
按上节计算可知,可调托座受力N=6.004kN≤[N]=30KN满足要求!
九、立柱基础验算
基础类型
混凝土
承载力设计值fak(MPa)
40
承载力折减系数mf
垫板底面面积A(m2)
立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=6.193/(1×
0.1)=61.929kPa<fak=40MPa
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