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786.4
二、质量标准
加工钢筋的检查项目
项次
检查项目
规定值或允许偏差
检查方法
受力钢筋顺长度向加工后的全长(㎜)
±
10
按受力钢筋总数30%抽查
弯起钢筋各部分尺寸(㎜)
20
抽查30%
3
箍筋、螺旋筋各部分尺寸(㎜)
5
每构件检查5~10个间距
钢筋安装检查项目
检查项目
检查方法
受力
钢筋
间距
(mm)
两排以上排距
每构件检查2个断面,用尺量
同排
梁板、拱肋
基础、锚碇、墩台、柱
灌注桩
箍筋,横向水平钢筋、螺旋筋间距(mm)
0,-20
尺每构件检查5~10个间距
力强度,确保抱箍与墩柱之间有充分的摩擦力以及承受上部荷载。
在施工时,现场管理人员必须对每个螺栓的紧固情况进行认真检查。
在每承重抱箍下端加装一副抱箍,两抱箍间以方木、木楔支撑,以提高承载力,增加抱箍可靠性,抱箍上为承重横梁。
承重横梁采用56a号工字钢,与承重包箍牛腿之间以一对木楔支撑,工字钢内侧用对拉螺杆拉紧;
工字钢上放一排长3米14号工字钢,垂直56a工字钢布置,工字钢间距30cm,并与56a号工字钢绑扎牢固;
14号工字钢上铺10×
10cm方木,间距30cm,垂直10号工字钢,用铁丝固定在工字钢上;
盖梁底模坐在方木上面,调整到位后,用钉子固定在方木上,底模板两边搭设木板,利于施工操作。
4.3施工放样:
测量人员将盖梁轴线放出后,施工人员按盖梁轴线和盖梁标高安装底模,并调整盖梁底模达到设计高标。
4.4盖梁底模安装:
盖梁底模采用15mm的木模,两端悬出端底模下设三脚架支撑,三脚架至于方木上,绑扎牢固,三脚架及方木搭设完毕后,将盖梁底模安装就位,用钉子与下面方木固定,盖梁底模标高安装施工误差不应大于±
5mm,轴线偏位误差不应大于±
10mm,模板接缝间要垫双面胶条,表面用腻子补实刮平,防止接缝漏浆造成砼面色差或麻面。
4.5安装盖梁钢筋:
底模经检测合格后,测量放线,将钢筋位置标在模板上,随后进行盖梁钢筋安装,盖梁骨架钢筋在加工车间先加工成骨架片,每片骨架经检查合格后,成组运至施工现场,用吊车整体吊装就位绑扎成型。
绑扎同时加垫垫块,保证保护层厚度,垫块位置应尽量远离模板接缝。
吊装应注意吊点位置,并采取必要的加固措施,防止骨架变形。
钢筋绑扎过程中必须严格安装规范和施工图进行,定位要准确,确保钢筋保护层厚度误差不大于5mm,钢筋施工的允许偏差见下表1、附表2.
4.6安装盖梁侧模:
钢筋绑扎及预埋件施工经检查合格后,进行侧模施工。
侧模采用定型钢模由专业模板厂设计制作,安装前必须打磨除锈,打磨干净后均匀涂刷脱模剂,侧模与侧模、侧模与底模之间的接缝要紧密,加垫双面胶条防止漏浆。
侧模采用φ16的对拉螺栓进行加固,内设支撑,在侧模外侧采用φ50的钢管作为横带和竖带,并且在侧模和底模分配梁之间用滑栏螺丝连接,以便调节侧模的垂直度。
模板各部位支撑、拉杆要稳固。
安装完毕后,仔细检查各部位尺寸以及稳定性。
立模具体要求见附表
焊接网、焊接骨架的允许偏差附表1
项目
允许偏差(mm)
网的长、宽
网眼的尺寸
网眼的对角线差
骨架的宽及高
骨架的长
箍筋间距
钢筋位置允许偏差附表2
受力钢筋间距
梁、板、拱肋
箍筋、横向水平钢筋、螺旋筋间距
钢筋骨架尺寸
长
宽、高或直径
弯起钢筋位置
保护层厚度
柱、梁、拱肋
基础、锚碇、墩台
板
模板、支架安装的允许偏差附表3
模板标高
基础
15
柱、墙和梁
墩台
模板内部尺寸
上部所有构件
5,0
30
轴线偏位
柱或墙
8
梁
装配式构件支承面的标高
+2,-5
模板相邻表面高低差
模板表面平整
预埋件中心位置
预留孔洞中心位置
预留孔洞截面内部尺寸
+10,0
支架拱架
纵轴线的平面位置
跨度的1/1000或30
曲线形拱架的标高
+20,-10
4.7砼浇注:
砼浇注前,应报请监理工程师检查模板各部位尺寸是否正确,接缝是否严密,支撑、拉杆是否稳固以及钢筋、预埋件位置等是否正确。
模板内的杂物、积水、钢筋上的污垢应清理干净。
以上各项全部符合设计要求后方可浇注砼。
砼拌合站集中拌合、砼罐车运输、泵车吊运砼入模。
在入模前检查混凝土的坍落度及均匀性。
浇注顺序从与墩柱联接部位开始向两端分层且对称浇注,每层厚度不超过40cm,砼振捣以砼面停止下沉,并无明显气泡上升、表面平坦一致为宜(约30S~40S)。
在灌注上层砼时,要将振捣棒插入下层砼内不少于10cm。
砼振捣时严禁碰撞钢筋和模板,浇注砼时要留足够数量的砼试件。
混凝土必须一次浇注完成,浇注应连续进行,如因故间断时,间断时间应小于混凝土的初凝时间。
在浇注过程中或完成时,若混凝土表面泌水较多,需在不扰动混凝土的条件下采取措施将水排除。
继续浇注时,应查明原因,采取措施,减少泌水。
浇注完成后,混凝土顶面应修整抹平,待定浆后再抹第二遍并压光。
浇注期间,应设专人检查抱箍、支架、模板、钢筋及预埋件的稳固情况,当发现有松动、变形、移位时,应及时处理。
4.8养生:
砼初凝后,用土工布或塑料布覆盖洒水养生,养生期不小于7天,养生期内必须保证混凝土表面经常处于湿润状态。
4.9拆侧模:
当盖梁砼强度达到2.5MPa时,在不损坏棱角的情况下拆除侧模,侧模拆除后,立即用土工布或塑料布覆盖洒水养生。
4.10拆底模:
当盖梁砼强度达到设计强度80%以上时,拆除承重底模。
五、施工工艺框图
六、质量标准
1、混凝土所用的水泥、河砂、碎石、水、外加剂及混合材料的质量和规格必须符合有关规范的要求,按规定的配合比进行施工。
2、不得出现露筋和空洞现象。
3、混凝土表面平整、光洁、棱角线平直。
4、实测项目应符合下表中的要求。
混凝土强度(MPa)
在合格标准内
断面尺寸(mm)
轴线偏位(mm)
4
顶面高程(mm)
支撑垫石预留位置(mm)
五、劳动力组织
1、主要工程技术及管理负责人
项目负责人:
杨鹏现场技术负责人:
张建
安全工程师:
胡德伟试验负责人:
兰威
物资负责人:
张永忠质检工程师:
黄江
测量负责人:
王连强施工队负责人:
郭靖、张华
2、施工人员配备
劳动力工种
人数
砼工
持证上岗
电焊工
钢筋工
机械司机
模板工
6
电工
7
木工
六、机械设备
机械名称
规格型号
主要用途
装载机
PL930
台
拌合站加料
发电机
备用
钢筋切断机
钢筋加工
钢筋弯曲机
钢筋电焊机
400AD
模板
套
插入式振捣器
50型插入式
个
混凝土振捣
汽车吊
25t
七、质量与安全保证措施
1、质量保证措施
(1)混凝土采用搅拌站集中拌制,混凝土罐车运送至现场,确保混凝土质量。
(2)混凝土振捣应指定专人负责震动,保证混凝土外美内实。
(3)混凝土浇注过程中,设专人检查抱箍、支架、模板,发现变形应及时纠正,确保结构外形美观。
(4)现场施工人员全程旁站,监督混凝土振捣过程,保证混凝土施工过程中不出现漏振、过振引起的蜂窝、麻面、水泡等混凝土缺陷。
2、安全保证措施
(1)盖梁施工属高空作业,在底模周围要搭设4cm厚的脚手板和1.5m高的防落网,防止物件或人员坠落造成安全事故。
(2)施工人员在较高的盖梁上面施工必须戴安全帽和安全带。
(3)施工场地要有安全员巡视,发现隐患及时采取措施,避免安全事故的发生。
(4)施工现场必须悬挂安全警示标志,施工平台需设置栏杆,平台不能有探头板,作业人员必须系安全带。
(5)发现有不宜等高症,不得从事高空作业。
(6)严禁作业人员带酒作业。
(7)夜间施工必须有足够的照明设备,灯光应明亮。
(8)起重吊装应指派专人统一指挥,其中工要掌握作业的安全要求,其他人员要分工明确。
(9)吊装前必须严格检查其中设备各部件的可靠性和安全性,并进行试吊,作业中遇有停电或其他特殊情况,应将重物放下,不得悬于空中。
八、抱箍设计计算
1、抱箍设计
采用两块半圆弧型钢板(板厚t=16mm)制成,M27的高强螺栓连接,抱箍高50cm,采用9根高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力,是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力,同时对墩柱砼面保护,在墩柱与抱箍之间设一层6mm厚的橡胶垫,使用千斤顶将横梁架起,两根横梁采用14拉杆进行固定。
2、受力检算
2.1上部荷载计算
盖梁砼自重:
65.6×
24=1574.4KN
盖梁模板重:
7.4×
9.8=72.5KN
工字钢自重:
24×
2×
106×
9.8÷
1000=49.86KN
荷载总重:
1574.4+72.5+49.86=1696.76KN
施工荷载:
按荷载总重的5%计
上部荷载总重:
Q=1696.76×
1.05=1781.6KN
每个盖梁按墩柱设三个抱箍体支承上部荷载,上部荷载通过56a工字钢传递给抱箍,按简支梁计算,抱箍受力为1781.6/3=593.9KN
以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算,该值即为抱箍体需产生的摩擦力。
2.2抱箍受力检算
(1)螺栓数目计算
抱箍体需承受的竖向压力N=593.9kN
抱箍所受的竖向压力由M27的高强螺栓的抗剪力产生,查《路桥施工计算手册》第426页:
M27螺栓的允许承载力:
[NL]=Pμn/K
式中:
P---高强螺栓的预拉力,取290kN;
μ---摩擦系数,取0.3;
n---传力接触面数目,取1;
K---安全系数,取1.7。
则:
[NL]=290×
0.3×
1/1.7=56.5kN
螺栓数目m计算:
m=N’/[NL]=593.9/56.5=10.5个,取计算截面上的螺栓数目m=10。
而实际抱箍设计为18根M27高强螺栓,满足要求。
(2)螺栓轴向受拉计算
砼与钢之间设一层橡胶,按橡胶与钢之间的摩擦系数取μ=0.3计算,
抱箍产生的压力Pb=N/μ=593.9kN/0.3=1979.7kN由高强螺栓承担。
N′=Pb=1979.7kN
抱箍的压力由18条M27的高强螺栓的拉力产生。
即每条螺栓拉力为
N1=N′/18=1979.7kN/18=109.98kN
查《路桥施工计算手册》第427页高强螺栓轴心受拉应力σ=N1(1-0.4n1/n)/A
N1---轴心力
n1---所有螺栓数目,取:
18个
n——所计算截面(最外列螺栓处)上高强螺栓数目
A---高强螺栓截面积,A=5.73cm2
σ=N1(1-0.4n1/n)/A=109.98×
(1-0.4×
18/6)/5.73×
10-4
=38.4MPa<[σ]=140MPa
故高强螺栓满足强度要求。
2.3I36c工字钢检算
(1)荷载计算
施工荷载包括:
平台及盖梁模板自重,钢筋混凝土重量,施工人员及设备重量,灌注砼时振捣产生的冲击力等。
模板重n1=44.1÷
13.02=3.39KN
钢筋混凝土重n2=65.6×
24=1574.4KN
工字钢自重n3=2.54KN
其余施工荷载为:
n4=(3.39+51+1.93)×
0.05=2.82KN
∑ni=n1+~+n4=1583.15KN/m
取1.1系数q=1583.15×
1.1=1741.465KN/m
(2)工字梁受力分析
工字钢取最不利受力组合状态进行分析,即跨中承受最大弯矩,工字钢受力计算模式见图5:
图5:
托架受力计算模式
每根工字钢跨中最大弯距:
Mmax=ql2/8=65.06×
7.062÷
8÷
2=202.7×
106N·
mm
每根工字钢最大剪力:
V=65.06×
7.062÷
2÷
2=114.9KN
I36C工字钢截面系数为:
E=2.1×
105Mpa,WX=964cm3,Ix=17351cm4
(3)强度检算
①抗弯强度检算
Mx/γx·
Wnx=202.7×
106/1×
964×
103=210.3<f=215N/mm2
满足要求
②剪力验算
VSx/Ix·
tw=114.9×
103÷
(29.9×
10×
14)=27.4N/mm2<fv=210N/mm2
检算合格。
③刚度验算
查规范挠度允许变形值为:
L/400=7.602/400=1.9(cm)
A、按照剪支梁计算:
fmax=5QL4/384EIx=5×
65.06÷
7.6024/(384×
2.1×
105×
17351)=3.9cm>1.9cm
验算不合格。
B、按照连续梁(如图所示)计算:
由2.1可知,上部荷载总共为774.29KN,考虑安全系数为1.1,所要承受的荷载为:
G=774.29×
1.1=851.72KN
钢筋混凝土占的荷载为:
25.7×
2.6×
1.1=735.02KN
则如下图所示:
G3=851.72-735.02=126.7KN
G1=735.02-2×
150.37=434.28KN
则如图下图:
G2y=G2×
cosθ=150.37×
0.946=142.25KN
G2y’=G2y×
cosθ=142.25×
0.946=134.57KN
则如下图:
则每根工字钢承受的荷载:
q1=71.23÷
2=35.62KN/m
q2=54.89÷
2=27.45KN/m
按照图乘法计算跨中挠度为:
f端=(6×
L22/L12+3L23/L13-1)q2L2L13/24EI
=(6×
2.982/7.0622+3×
2.983/7.0623-1)27.45×
2.98×
7.0623/24×
17351×
10-8=9.73×
10-3m<
19mm(满足要求)
施工时工字钢中部预留拱度9mm
2.4外接1.0m10号槽钢强度进行验算
查钢结构规范知10号槽钢截面系数为:
105Mpa,WX=39.7cm3,Ix=198cm4tw=5.3mm
按照最不利考虑,端头1m范围内的所有荷载全部加到14号工字钢上,由上图可知:
所以端头1m范围内钢筋混凝土体积:
按照棱台体积计算
S1=0.73×
1.46=1.07m2
S2=1.07×
1.46=1.56m2
其余荷载按照混凝土的5%计,安全系数为1.1,则总共荷载为:
G=1.31×
26×
1.05×
1.1=39.34KN
则每根槽钢承担的荷载为:
G1=39.34÷
2=19.67KN=19.67×
103N
剪力验算:
满足要求,验算合格。
2.10×
10cm方木强度验算
方木横向放置于盖梁底模下部,间距30cm,下面放置14工字钢,间距40cm,方木所能抵抗最大剪力为3.5N/mm2
考虑最不利的位置应为跨中,由前面知顺盖梁方向每延米的荷载q=71.23KN/m,则方木承受的均部荷载为:
q1=71.23×
(0.3÷
1.46)=14.64KN/m
方木上最大的剪力为:
应力为:
2.6侧模拉杆拉力检算
1、力学模型
假定砼浇筑时的侧压力由拉杆承受,Pm为砼浇筑时的侧压力,T1、T2为拉杆承受的拉力,计算图式如图2-1所示。
2、荷载计算
砼浇筑时的侧压力:
Pm=Kγh
K---外加剂影响系数,取1.2;
γ---砼容重,取26kN/m3;
h---有效压头高度。
砼浇筑速度v按0.3m/h,入模温度按5℃考虑。
则:
v/T=0.3/5=0.06》>
0.035
h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9×
0.035=1.09m
Pm=Kγh=1.2×
1.09=34.05kPa
图2-1侧模支撑计算图式
砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑。
Pm=34.05+4=38.05kPa
盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑(即砼浇筑至盖梁顶时):
P=Pm×
(H-h)+Pm×
h/2=38.05×
0.37+38.05×
1.09/2=35kN
3、拉杆拉力验算
拉杆(φ16圆钢)间距0.7m,0.7m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。
则有:
σ=(T1+T2)/A=0.7P/2πr2
=0.7×
35/2π×
0.0082=60957.40kPa=60.95MPa<
[σ]=160Mpa
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