梁柱截面设计方案Word文档下载推荐.docx
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-30.36
272
0.58
BC
28.61
0.02
226
0.43
-237.98
0.012
1256
1296.2
5
20(1570)
0.8
0.94
四
-207.17
1128.4
97.73
473.54
20(1256)
0.75
-106.94
1198.21
1.26
133.72
1105.6
1.18
-266.29
1450.38
0.81
一
-241.12
1313.29
153.39
0.017
783.45
0.65
-139.87
1520
1253.31
0.97
174.14
0.103
1436.01
22(1520)
1.22
1/32
表5-2
框架梁箍筋计算表
实配箍筋(
v%)
截REV
0.25fc
cbh0
AsvRE
0.42ftbh0
S
fyvh0
Asv)
sv%)
加密区(
非加密区(
s
REV
双肢
8@100
双肢8@150
72.14
595.24>
-0.67
(1.01)
(0.224)
8
双肢8@100
31.45
380.74>
(0.337)
双肢8
@100
156.21
三肢
10@100
101.2
(2.36)
(0.787)
四肢
四肢8@150
177.98
810.99>
-0.85
(2.01)
(0.383)
1
V
131.38
518.74>
RE
(3.41)
(0.974)
备注:
sv%
nASV
,其中b为梁宽,s为箍筋间距.
bs
5.1.1梁地正截面地受弯承载力计算[6]
第1层AB跨梁地正截面受弯承载力计算,从框架梁内力组合表中分别选出
AB跨跨间截
面及支座截面地最不利内力,并将支座中心处地弯矩换算为支座边缘控制截面地弯矩进
行配筋计算.b5E2RGbCAP
支座弯矩:
M
A437.36
205.76
0.7
0.6
355.06kNm
2
REMA
355.06
266.29kN
m
MB393.98
207.12
321.49kN
REMB
321.49
241.12kN
2/32
跨间弯矩取控制截面,即支座边缘处地正弯矩,由表2.32,可求得相应地剪力:
V=1.3SEKSGK0.5SQK43.68kN
支座边缘处地弯矩:
Mmax221.99
43.68
204.52kNm
REMmax0.75
204.52
153.39kN
当梁下部受拉时,按T型截面设计,当梁上部受拉时,按矩形设计.
翼缘计算宽度当按跨度考虑时,
bf
=l=7.2=2.4m=2400mm;
按梁间距考虑时,bf/
bSn
350
3600
300
3625mm;
按翼缘厚度考虑时,b
h
/
1440
mm,
h0
has60045555mm.
12
f
1790
根据bf/取以上三者中最小值地要求,最后取
bf/=1790mm.
梁内纵向钢筋选HRB400级钢(fy=fy=360N/mm2),b=0.518,下部跨间截面按单筋T形截面计算.因为
1fcbfhf(h0hf/2)=1.0×
16.7×
1790×
120×
(555-120/2)
=1775.64kNm>
153.39kNm
属第一类T型截面.
M
153.39106
h02
1.0
16.7
5552
1fcbf
112
s1
12
0.017<
b0.518
实配钢筋4
fcbf/h0
555
783.45mm2
fy
360
20(AS=1256mm)
=1256/(350×
555)=0.65﹪>
0.25﹪,满足要求.AS=1256mm2,
计算相应地受拉钢筋面积AS,即支座A上部
Mfy/As/h0as/
266.29106
3601256(55545)
s=
16.73505552
1fcbh02
3/32
s'
90
=0.02<
=
=0.16说明AS足够,且达不到屈服.可近似取
AS=
266.29
106
1450.38mm2
fy(h0
as'
)360555
45
实配钢筋5
20(AS=1570mm2)
支座Bl上部:
241.12
fy(h0
45)
=1313.29mm
as
)360(555
20(AS=1256mm2),
1570
0.81%>
0.3%,满足要求.
第1层BC跨支座弯矩由于小于AB跨,配筋则与AB跨相同:
跨间弯矩取控制截面rREMmax0.75
232.18
174.14kNm
翼缘计算宽度bf
=l=
2.4=0.8m=800㎜
as=400-45=355㎜
梁内纵向钢筋选HRB400级钢(fy=fy=360N/mm2
),b=0.518,下部跨间截面按单筋T
形截面计算.因为
1fcbfhf
(h0
hf/2)=1.0×
800×
120×
(355-120/2)
=472.94kNm>
174.14kNm
属第一类T
型截面.
=174.14×
106/(1.0×
16.7×
800×
3552)=0.103
1fcbf
查表=0.109
1fcbfh0
/fy=0.109×
1.0×
355/360=1436mm2
22(AS=1520mm2)
=1520/(350×
355)>
0.25﹪,满足要求.
第4层AB跨支座弯矩:
MA372.78184.93317.30kNm
4/32
REMA0.75317.3237.98kNm
MB332185.89276.23kNm
REMB0.75276.23207.17kNm
V=1.3SEKSGK0.5SQK58.12kN
Mmax147.74
58.12
130.3kNm
130.3
97.73kNm
3600mm;
1740
bf/=1740mm.
14.3×
1740×
=1463.06kNm>
97.73kNm
97.7310
6
0.013
14.3
0.0130.013<
b
0.518
1fcbf/
498.68mm
20(
2)
AS=1256mm
0.25﹪,
满足要求.AS=1256mm2,
5/32
计算相应地受拉钢筋面积
AS,即支座A上部
fy/As/h0
as/
237.9810
1256(55545)
1.014.33005552
=0.006<
2
=90=0.16说明AS
足够,且达不到屈服.可近似取
)
237.98
1296.19mm2
实配钢筋520(AS=1570mm2)
207.17
(555
=1128.38mm
as)
实配钢筋520(AS=1256mm2),
第4层BC跨支座弯矩由于小于AB跨,配筋则与AB跨相同.
跨间弯矩取控制截面rREMmax
178.29
133.72kNm
fcbfhf(h0
=404.98kNm>
133.72kNm
=133.72×
14.3×
3552)=0.093
查表=0.098
As1fcbfh0/fy=0.098×
355/360=1105.55mm2实配钢筋420(AS=1256mm2)
6/32
=1256/(300×
第8层AB跨支座弯矩:
MA152.7
97.780.6
123.37kNm
REMA0.75
123.37
92.53kNm
MB130.4897.04101.37kNm
REMB0.75101.3776.03kNm
V=1.3SEKSGK
0.5SQK
50.24kN
61.21kNm
Mmax76.2850.24
61.2145.91kNm
45.91kNm
45.9110
1fcbf
0.0120.006<
0.006555
236.77mm2
7/32
实配钢筋314(AS=461mm)
=461/(300×
555)=0.28﹪>
0.25﹪,满足要求.AS=461mm2,
fy/As/
92.53
461(55545)
2s'
)
92.53106
503.98mm2
14(AS=615mm2)
76.03106
AS=fy(h0
as'
)=
=414.11mm
14(
AS=461mm2),
615
0.37%>
300555
第8层BC跨支座弯矩由于小于AB跨,配筋则与AB跨相同.
跨间弯矩取控制截面r
max0.7538.15
kNm
当梁下部受拉时,按T型截面设计,当梁上部受拉时,按矩形设计
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- 梁柱 截面 设计方案