QTZ5010型塔吊桩基础Word格式.docx

QTZ5010型塔吊桩基础Word格式.docx

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五、防雷接地

5.1接地电阻应不大于4欧，必须按图所示尺寸及要求施工，满足各项要求。

5.2连接接地装置应该注意事项:

5.21连接处应清除涂料。

5.22防雷接地保护装置的电缆可与任何一根主弦杆的螺栓连接,并清除螺栓螺母及套管上的涂料。

5.23与地基锚固连接的底盘决不能用作防雷装置的接地极,必须在塔机基础另设一个防雷接地装置。

5.24防雷接地保护装置的电阻不超过4欧姆。

5.25即使可以用其它安全保护装置,如高敏度的差动继电器（自动断路器）,按规定也必须安装这种接地保护装置。

5.26接地装置应由专人安装,因为接地电阻率视时间和当地条件的不同有很大变化,而且测定电阻时要用高精密的仪器。

六、塔吊基础施工

6．1、塔吊基础施工

本工程塔吊基础标准尺寸为4500mm×

4500mm×

1200mm

基础砼标号C30，同时掺加早强剂，采用商品砼，罐车运输，泵车下灰。

基础内配筋：

根据计算，基础钢筋采用Φ22（螺纹钢）@160，双层双向钢筋。

上下层钢筋之间采用三级螺纹钢10@500钢筋设置拉钩。

钢筋保护层厚度，底层钢筋保护层厚度为50mm，上层钢筋保护层厚度为50mm，侧面保护层为50mm厚度。

承台内埋设塔吊预埋螺栓，螺栓采用45#钢制作。

6．2、基础施工要求

（1）基础施工前，首先精确定位，采用水钻和人工破凿的方法进行塔吊基础的石方开挖，基础钢筋及砼施工必须严格按照方案、图纸及规范施工，在下道工序前，必须请监理验收后，方可进行施工，并做好基础隐蔽工程资料，作为塔吊报验附件资料。

（2）浇筑砼：

a、控制砼坍落度（按配比要求120±

20mm）。

b、砼振捣密实。

c、表面压实抹光。

d、加强浇水养护。

e、砼试件不少于1组，待时间达到后，进行抗压试验，并将砼抗压试验报告及钢筋质保书作为塔吊报验附件资料，塔基各项检测合格后，方可安装塔吊。

（3）预埋螺栓控制好平面位置，并且加设Φ25钢筋斜撑，相互固定，以防砼浇筑时移位，和偏斜。

（4）上层钢筋采用钢筋焊接骨架支承，支承架四边采用斜撑，稳定上下层钢筋。

七、塔吊安全计算书

附录：

见附页

（3）起重臂上的吊栏与载重小车配合使用，空载时可用作检修。

4．22、之后穿绕起升绳，开动起升机构拉起拉杆，先使短拉杆的连接按能够用销轴联结到塔顶相应的拉板上，然后再开动起升机构调整长拉杆的高度位置，使得长拉杆的连接板也能够用销轴联结到塔顶相应的拉杆上。

注意：

这时汽车吊使吊臂头部稍微抬起，当开动起升机构，起升绳拉起起重臂拉杆，起重臂拉杆并不受力，否则起重机构承受不了这么大的载荷。

4．23、把吊臂缓慢放下，使拉杆处于拉紧状态。

4．24、根据所使用的臂架长度，按规定安装不同重量的平衡臂重（50米臂、平衡臂重12吨，42.5米臂、平衡臂重11吨），然后在各平衡重块之间用板连接成串。

4．25、穿绕起升钢丝绳。

将起升钢丝绳引经塔顶导向滑轮后，绕过在起重臂根部上的起重量限制器滑轮，再引向小车滑轮与吊钩滑轮穿绕，最后，将绳端固定在臂头上。

4．26、把小车升至最根部使小车与吊臂碰块撞车。

转动小车上带有棘轮的小储绳卷筒，把牵引绳尽力张紧。

4．27、将起重臂旋转至引入套架外伸框架的方向（起重臂位于爬升架上外伸框架的正上方）。

4．28、放松电缆长度略大于总的爬升高度。

4．29、安装附着架前，塔吊的最大工作高度为40m，本工程中三台塔吊的工作高度均超过40m，需要安装附着架。

撑杆的埋件预埋于塔吊两侧的柱子上，标高应准确。

（五）调试

5．1、吊重1200kg，吊钩以低、中、高三档速度各升降三次，不允许任何档产生不能升降现象。

5．2、增加吊重10kg，以高速档起升，若能起升，升高10米高度后再下降至地面。

5．3、重复2的全部动作，直至高速档不能起升时，记录下所吊重物Q高，Q高应在3000－3180kg之间，接近小值较为理想。

5．4、去掉重物，重复3的动作二次，三次所得Q值应基本一致。

5．5、幅度限位器调整（结构调整方法见外购件的DXZ－4/F的使用说明书《多功能限位器使用说明书》。

（1）吊钩空载，当小车行至最大幅度时，限位开关动作，小车停止运行，再启动时，小车只能往臂架中央运行。

（2）运行试动作三次动作效果均一样即可。

5．6、起升高度相同，滑轮组倍率不同时，高度限位器应重新调整，起升高度发生变化时（加减节），高度限位器也应重新调整。

5．7、整起升卷筒旁边高度限位器中的凸轮，使用钩达到预定极限高度（起重机臂架根部铰点高度减去约2米，即为预定极限高度）时，限位开关动作，吊钩不能再上升，再启动时只能下降。

5．8、钩升降试动作三次，效果一样即可。

5．9、调整时吊钩以中档升降，空钩无负载。

（六）安全技术措施

6．1、进场前必须检查施工现场道路的通畅、平整度、土质承载力、工作场地面积及障碍物、检查塔吊基础及预埋件尺寸是否准确，确认各方面都具备安装条件后，塔机方可进场。

6．2、塔机安装前必须对作业场所圈围安全区，做好警戒线，并由专人守护，对安拆人员进行交底及安全作业教育，检查各种安全装备，装拆工具是否齐全。

6．3、根据建筑物的布局和场地条件，选用汽车吊。

6．4、安拆时严格按照说明的步骤进行作业。

6．5、作业时不准戏闹、不准往下抛物。

6．6、戴好安全帽，系好安全带及带好防护用品。

6．7、严禁酒后作业。

6．8、安拆时必须使用专业工具，不得用其他工具代替。

6．9、各紧固件必须按要求拧紧，各连接销必须敲到位，及上好开口销。

6．10、传动和转动部件必须上足油。

6．11、安装完毕后，必须严格按说明书要求调好各限位器，并作三次反复试验。

（七）、塔吊的日常和维护和保养

7．1、塔吊基座检查。

定期对塔吊的基座进行认真检查，确认基座没有断裂坍塌等严重问题后，要用水平仪对塔吊的四个支角进行测量，检查塔吊支点的沉降均匀度，如果发现沉降不均，要在查明原因的基础上，采取有效措施，确保塔吊整体平稳。

7．2、四大机构检查。

塔吊使用一段时间后，塔吊的卷扬、旋转、小车变幅、大车行走等主要机构的技术参数会不同程度的发生一些变化，每月要及时对以上主要机构进行严格检查，发现问题即刻解决，同时要注意加注符合常温季节条件下使用的润滑油剂，确保主要机构灵敏有效。

7．3、限位装置检查。

限位装置，是塔吊的安全保护系统。

塔吊的限位装置，主要有小车变幅限位装置，大车行走限位装置和起重限位装置等。

施工过程中，要定期对上述限位装置按相关技术要求进行严格测试检查，确保限位装置安全可靠。

7．4、塔身垂直度的检查。

塔吊使用过程中，因地基沉降、塔架变形等因素，要定期对塔身垂直度进行测量，发现超标后，要及时进行调整。

塔吊基础沉降观测应定期进行，半月一次，垂直度的测定当塔吊在独立高度以内时半月一次，当安装附墙后应每月观测一次（安装附墙时就要观测垂直度状况，以便于附墙调节）

7．5、塔吊应经常检查、维护、保养，传动部件应有足够的润滑油，对易损件应及时维修或更换，对连接螺栓，特别是经常振动的零件，应检查是否松动，如有松动则必须及时拧紧。

7．6、检查和调整制动瓦和制动轮的间隙，保证制动灵敏可靠，其间隙在0.5~1mm之间，磨擦面上不应有油污等污物。

7.7钢丝绳的维护和保养应严格按GB5144规定执行，发现有超过有关规定，必须立即换新。

7.8塔吊的各结构、焊缝及有关构件如有损坏、变形、松动、锈蚀、裂缝应及时修复。

7.9各电器线路也应定时检查，有老化、故障、损伤等情况，应及时修复和保养。

（八）、塔吊的拆卸

1#和3#塔吊可以利用25t的汽车吊站在马路上直接进行安装和拆除，由于2#塔吊布置在西侧，安装时可以利用25t汽车吊站在未开挖的场地上进行安装，但拆除该塔吊就没有站汽车吊的位置，经反复研究，可利用消防通道站汽车吊进行塔吊的拆除，该部位的桥厅等2#塔吊拆除后再进行施工。

塔吊的拆卸方法与安装方法基本相同，只是工作程序与安装时相反，即后装的先拆，先装的后拆，具体步骤如下：

8.1、调整爬升架导轮与塔身立柱的间隙为3-5mm为宜，吊一节标准节移动小车位置至大约离塔吊中心10m处，使塔吊的重心落在顶升油缸上的铰点位置，然后卸下支座与塔身连接的8个高强度螺栓。

8.2、将活塞杆全部伸出，当顶升横梁挂在塔身的下一级踏步上，卸下塔向与塔身的连接螺栓，稍升活塞杆，使上、下支座与塔身脱离，推出标准节至引进横梁外端，接着缩回全部活塞时，使爬爪搁在塔身的踏步上，缩回全部活塞，使上、下支座与塔身连接，并插上螺栓。

8.3、以上为一次塔身下降过程，连续降塔时，重复以上过程。

8.4、拆除时，必须按先降后拆附墙的原则进行拆除。

8.5、当塔吊降至地面（基本高度）时，用汽车吊辅助拆除：

配重吊离（留二块配重，即平衡臂从尾部数起的第三个位置）平衡臂→拆除起重臂（整体）至地面→吊离最后一块配重→拆除平衡臂→塔帽拆除→上、下支座拆除（包括拆除电源和司机室）→爬升套斜撑杆拆除→拆除最后3节标准节。

8.6附墙装置的装拆

1、在升塔前要严格执行先装后升的原则，即先安装附墙装置，再进行升塔作业，当自由高度超过规定高度时，先加装附墙装置，然后才能升塔。

2、在降塔拆除时，也必须严格遵守先降后拆的原则，即当爬升套降到附墙不能再拆塔身时，才能拆除附墙，严禁先拆附墙再降塔。

九、附图

计算书

塔吊布置平面示意图

4×

9.8066539.23kN

单桩塔吊基础计算书

计算依据：

1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008

4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

一、塔机属性

塔机型号

Qtz5010

塔机独立状态的最大起吊高度H0（m）

35

塔机独立状态的计算高度H（m）

塔身桁架结构

圆钢管

塔身桁架结构宽度B（m）

1.6

二、塔机荷载

1、塔机传递至基础荷载标准值

工作状态

塔机自重标准值Fk1（kN）

357

起重荷载标准值Fqk（kN）

36.2

竖向荷载标准值Fk（kN）

393.2

水平荷载标准值Fvk（kN）

14.1

倾覆力矩标准值Mk（kN·

m）

1026.9

非工作状态

竖向荷载标准值Fk'

（kN）

水平荷载标准值Fvk'

56.8

倾覆力矩标准值Mk'

（kN·

1193.9

2、塔机传递至基础荷载设计值

塔机自重设计值F1（kN）

1.35Fk1＝1.35×

357＝481.95

起重荷载设计值FQ（kN）

1.35FQk＝1.35×

36.2＝48.87

竖向荷载设计值F（kN）

481.95+48.87＝530.82

水平荷载设计值Fvk（kN）

1.35Fvk＝1.35×

14.1＝19.035

倾覆力矩设计值M（kN·

1.35Mk＝1.35×

1026.9＝1386.315

竖向荷载设计值F'

1.35Fk'

＝1.35×

水平荷载设计值Fv'

1.35Fvk'

56.8＝76.68

倾覆力矩设计值M'

1193.9＝1611.765

三、桩顶作用效应计算

承台布置

承台长l（m）

4.5

承台宽b（m）

承台高度h（m）

1.2

桩直径d（m）

1.5

承台混凝土等级

C30

承台混凝土保护层厚度δ（mm）

50

承台混凝土自重γC（kN/m3）

25

承台上部覆土厚度h'

（m）

承台上部覆土的重度γ'

（kN/m3）

19

基础布置图

承台及其上土的自重荷载标准值：

Gk=bl（hγc+h'

γ'

）=4.5×

4.5×

（1.2×

25+0×

19）=607.5kN

承台及其上土的自重荷载设计值：

G=1.35Gk=1.35×

607.5=820.125kN

1、荷载效应标准组合

轴心竖向力作用下：

Qk=（Fk+Gk）/1=（357+607.5）/1=964.5kN

四、桩承载力验算

桩参数

桩混凝土强度等级

桩基成桩工艺系数ψC

0.85

桩混凝土自重γz（kN/m3）

桩混凝土保护层厚度б（mm）

桩身有效长度lt（m）

10

桩身稳定系数φ

1

抗倾覆安全系数k

基坑底据桩顶高度l（m）

桩顶距自然地面高度d（m）

1.8

桩配筋

自定义桩身承载力设计值

否

桩混凝土类型

钢筋混凝土

桩身普通钢筋配筋

HRB33528Φ22

桩纵向钢筋最小配筋率（%）

0.45

纵向钢筋根数

28

纵向钢筋直径

22

纵向钢筋等级

HRB335

地基属性

地下水位至地表的距离hz（m）

30

是否考虑承台效应

是

承台效应系数ηc

0.1

土名称

土层厚度li（m）

侧阻力特征值qsia（kPa）

端阻力特征值qpa（kPa）

抗拔系数

承载力特征值fak（kPa）

素填土

3.1

150

0.6

80

块石

9.4

70

100

180

1、桩基竖向抗压承载力计算

桩身周长：

u=πd=3.14×

1.5=4.71m

桩端面积：

Ap=πd2/4=3.14×

1.52/4=1.766m2

承载力计算深度：

min（b/2.5）=min（4.5/2.5）=1.8m

fak=（1.8×

80）/1.8=144/1.8=80kPa

承台底净面积：

Ac=（bl-nAp）/n=（4.5×

4.5-1×

1.766）/1=18.484m2

复合桩基竖向承载力特征值：

Ra=uΣqsia·

li+qpa·

Ap+ηcfakAc=5.027×

（1.3×

10+8.7×

70）+4000×

1.766+0.1×

80×

18.484=10338.666kN

Qk=964.5kN≤Ra=10338.666N

满足要求！

2、桩身承载力计算

（1）、轴心受压桩桩身承载力

荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：

N=Qk=964.5kN

根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T187-2009）中的6.3.6条计算

R=φψcfcAp+0.9fy'

As'

=（1×

0.85×

16.7×

1.766×

106+0.9×

（300×

10643.716））×

10-3=5380.637kN

N=964.5kN≤R=5380.637kN

（2）、偏心受压桩桩身承载力

弯矩设计值：

M0=M+FVh+Nea=1611.765+76.68×

0.6+964.5×

0.053=1708.8915kN.m

根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）中的附录E.0.4的公式简化计算：

N≤αα1fcAp（1-sin（2πα）/（2πα））+（α-αt）fyAs

M0≤2α1fcAprsin（πα）3/（3π）+fyAsrs（sin（πα）+sin（παt））/π

式中As──纵向钢筋的计算截面面积；

r──桩身截面的半径，取r=0.75m;

rs──纵向钢筋重心所在圆周的半径，取rs=0.739m;

α──对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2π的比值，取α=0.461;

αt──纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值，αt=1.8-2α=1.8-2×

0.461=0.878;

由以上公式可解得As

实际配筋

As'

=10643.716mm2≥Max（As,ρAp）=9047.787mm2

3、桩身抗倾覆计算

倾覆力矩由水平荷载产生

M倾=M+MH=1611.765+76.68×

（1.8+0）=1749.789kN.m

抗倾覆力矩由上部荷载产生的抗倾覆力矩M1，与承台自重产生的抗倾覆力矩M2和桩自重产生的倾覆力矩M3构成：

M抗=M1+M2+M3=393.2×

1.5/2+4.5×

1.8×

25×

1.5/2+1.766×

35×

1.5/2=2137.275kN.m

M抗/M倾=2137.275/1749.789=1.22≥k=1.2

五、承台计算

承台配筋

承台底部长向配筋

HRB335Φ22@160

承台底部短向配筋

承台顶部长向配筋

承台顶部短向配筋

1、荷载计算

承台有效高度：

h0=1200-50-22/2=1139mm

不计承台自重，在荷载效应基本组合下桩的竖向反力设计值：

N=F=481.95kN,

桩中心至塔身边缘截面距离:

s=B/2=0.8m

M=Ns=481.95×

0.8=385.56kN.m

2、承台配筋计算

（1）、承台底面长向配筋面积

αS1=My/（α1fcbh02）=385.56×

106/（1.05×

11.9×

4500×

11392）=0.005

ζ1=1-（1-2αS1）0.5=1-（1-2×

0.005）0.5=0.005

γS1=1-ζ1/2=1-0.005/2=0.998

AS1=My/（γS1h0fy1）=385.56×

106/（0.998×

1189×

300）=113.06mm2

最小配筋率：

ρ=max（0.2,45ft/fy1）=max（0.2,45×

1.27/300）=max（0.2,0.191）=0.2%

梁底需要配筋：

A1=max（AS1,ρbh0）=max（113.06,0.002×

1139）=10251mm2

承台底长向实际配筋：

AS1'

=11785mm2≥A1=10251mm2

（2）、承台底面短向配筋面积

αS2=Mx/（α2fcbh02）=385.56×

4800×

11892）=0.005

ζ2=1-（1-2αS2）0.5=1-（1-2×

γS2=1-ζ2/2=1-0.005/2=0.998

AS2=Mx/（γS2h0fy1）=385.56×

1139×

A2=max（9674,ρlh0）=max（9674,0.002×

承台底短向实际配筋：

AS2'

=11785mm2≥A2=10251mm2

（3）、承台顶面长向配筋面积

承台顶长向实际配筋：

AS3'

=11785mm2≥0.5AS1'

=0.5×

11785=5893mm2

（4）、承台顶面短向配筋面积

AS4'

=11785mm2≥0.5AS2'

（5）、承台竖向连接筋配筋面积

承台竖向连接筋为双向Φ10@500。

六、配筋示意图

承台配筋图

桩配筋图