冷库设计项目计算书liuxiWord格式.docx

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2．确定限定总热阻R0

因为室外计算温度tw采用“夏季空气调节日平均温度”根据“各主要城市室外气象资料”，得本项目冷库所在地（杭州）夏季空气调节日平均温度为℃，所以然tw＝℃

室内设计温度为tn＝　0　℃，则

aΔt＝tw-tn=　32℃

a为温差修正系数，查表B-1取a=1

根据表B-2，取最小总热阻R0＝　2.912　（m2·

K/W）

3．计算

围护结构总热阻

（m2·

由于本设计项目为拼装式隔热板，隔热材料两侧的金属薄板的热阻可忽略不计。

所以，除隔热材料外，围护结构的热阻为

查表4-1，得αw＝　12　（W/m2），αn＝　18　（W/m2），则

＝　1/12+1/18　＝　0.139　（m2·

4．计算隔热材料厚度

墙板和顶板的最小厚度为：

＝0.031×

（　2.912　－　0.139　）＝　0.086　（m）

根据以上计算结果确定墙板和顶板的隔热层厚度为　90　　mm。

（二）地面厚度计算

1．根据附录C或生产企业的技术参数，得到挤压型聚苯乙烯泡沫板的设计采用导热系数为：

λ＝0.0392　W/（m·

=0.028　W/（m·

=1.4×

0.028=0.0392W/（m·

由表B-6，得最小总热阻R0＝　2.15　（m2·

查表4-1，得αw＝　8　（W/m2），αn＝　　18　（W/m2）

由于隔热层上有160mm的钢筋混凝土，查附录C，得

＝1.55W/（m·

所以　

＝　0.125+0.2/1.55+0.056＝　0.31　　（m2·

＝0.0392×

（　2.15　－　0.31）＝　0.072　（m）

根据以上计算结果确定地坪隔热层厚度为　100　mm。

第二章冷负荷计算

第一节冷库贮藏吨位的计算

计算公式：

（1）公称容积V＝净长×

净宽×

净高

　　　　　　＝21　×

　9.9　×

　3.1＝　644.5　（m3）

（2）按表4-3确定冷藏间体积利用系数η＝0.4

（3）按表4-4规定采用食品计算密度ρ＝260（kg/m3）

（4）计算冷藏吨位　

＝644.5×

260×

0.4=67030（kg）=67.03（吨）

第二节　库房热流量计算

一、围护结构热流量Q1

1．传热系数K值

（1）墙板和顶板传热系数K值计算

＝　1/（1/12+0.09/0.031+1/18）　＝　　0.33　　W/（m2·

（2）地坪的传热系数K值计算

＝　1/（1/8+0.2/1.55+1/18+0.1/0.0392）　＝　0.356　（W/（m2·

2．a值的确定

围护结构两侧的修正系数查附表B-1，得：

（1）墙板与项板两侧的修正系数a＝1：

（2）地面的修正系数a＝0.7。

3．传热面积F的确定

方位

东墙

西墙

南墙

北墙

项板

地坪

尺寸（m）

宽

高

长

10.1

3.4

21.2

传热面积（m2）

34.34

72.08

214.12

a

1

0.7

4．室外计算温度tw和室内计算温度tn的确定

根据《冷库设计规范》的规定，取室外计算温度tw＝　32　℃；

本库冷间设计温度为tn＝　0　℃.

根据已知条件，计算本冷间围护结构传热量：

通过墙板与项板的传热量：

＝1×

0.33×

32×

（214.12+212.84）

=4508.7（W）=4.5（kW）

通过地面的传热量：

＝0.356×

214.12×

=1707.5（W）=1.7（kW）

本冷间围护结构总传热量：

Q1＝　4508.7　　　＋　1707.5　　　

＝6216.2（W）=6.2（kW）

（二）货物热量Q2的计算

货物热量Q2计算公式：

　＝

式中：

Q2a—食品热流量（W）；

　　　Q2b—包装材料和运载工具热流量（W）；

　　　Q2c—货物冷却时的呼吸热流量（W）；

　　　Q2d—货物冷藏时的呼吸热流量（W）

1．冷库贮藏吨位的计算

　9.9　　×

　3.1＝　644.5　　（m3）

＝644.5×

0.4÷

1000=67030（kg）=67.3（吨）

2．食品热流量Q2a计算

1）冷间每日进货量

的确定

冷间每日进货量，参考《冷库设计规范》6.1.10，取

＝G×

　5%＝　　3.35　　（吨）

2）货物进入冷间初始温度时的比焓h1和在冷间内终止降温时的比焓的确定h2

按照《冷库设计规范》6.1.13规定，取货物进入冷间时的温度t1＝　32　℃

查附表E，得h1=338.6（kJ/kg）,h2=237.6（kJ/kg）

3）食品热流量Q2a计算

＝1/3.6×

3.35×

（338.6-237.6）×

1000÷

24

＝3916（W）＝3.92（kW）

3．包装材料和运载工具热流量Q2b

1）确定包装材料和运载工具质量系数B

查表4-5，取货物包装材料和运载工具质量系数B＝　0.25　

2）确定包装材料或运载工具的比热容Cb

查表4-6，得包装材料或运载工具的比热容Cb＝　1.47　（kJ/kg·

℃）

3）根据《冷库设计规范》6.1.12确定包装材料或运载工具进入冷间时的温度：

t1＝　32　　℃

4）包装材料和运载工具热流量：

0.25×

1.47×

＝456（W）＝0.456（kW）

4．货物冷却和冷却时的呼吸热流量

Q2c＋Q2d＝

先确定货物冷却初始温度时单位质量的呼吸热流量q1和货物冷却终止温度时单位质量的呼吸热流量q2

q1对应进货温度按照《冷库设计规范》6.1.13条规定，按当地食品进入冷间生产旺月的月平均温度计算。

本库系以为冷藏对象，取杭州地区月份的月平均温度，则

t1＝℃，又因为t2＝℃，查表4-8得：

q1＝（W/t）,q2＝（W/t）

所以　Q2c＋Q2d＝

＝

＝（W）＝（kW）

货物货物热流量Q2为：

　＝3920+456

＝4376（W）＝4.376（kW）

（三）通风换气热量Q3　

水果、蔬菜、鲜蛋等冷藏间的通风换气热流量计算式为：

1）确定冷间外空气的比焓hw和冷间内空气的比焓hn　

确定此值时，应按夏季通风室外计算温度及夏季通风室外计算相对湿度取值。

查各主要城市室外气象资料（见附表D），杭州的夏季通风室外计算温度和夏季通风室外计算相对湿度分别为　33　　℃和　62　　%。

再查空气的比焓表（表4-9），得hw＝　　82.898　　　　（kJ/kg）

根据冷间设计温度为0　℃和表4-2，可取冷间内相对湿度为　80　%。

查空气的比焓表，得hw＝　7.494　（kJ/kg）。

2）取每日换气次数n

取每日换气次数可采用2～3次，取n＝　3　次。

3）确定冷间内空气密度ρn

查干空气部分物理参数表（表4-9），得：

ρn＝1.293（kg/m3）

4）计算冷间通风换气热流量Q3（W）

＝82.898-7.494）×

3×

644.5×

1.293÷

（3.6×

24）

＝2181.84（W）＝2.18（kW）

（四）电动机运转热流量Q4

取热转化系数ξ＝1；

取电动机运转时间系数b＝1。

估算电动机额定功率：

ΣPd＝　0.72　　（kW）

＝1000×

2×

0.18×

1×

1

＝0.72（kW）

（五）操作热流量Q5

1．照明热流量Q5a

取每平方米地板面积照明热流量为2.3W/m2　

计算冷间地面面积：

Fd＝　21×

　9.9=　207.9　　m2　

因此　

＝2.3×

207.9＝478.17（W）＝0.478（kW）

2．开门热流量Q5b

（1）门樘数nm＝1；

（2）每日开门换气次数nk，可按图4-2取nk＝3

（3）冷间净体积，Vh＝644.5（m3）

（4）确定冷间内外空气的比焓

确定冷间内外空气的比焓hw时，应按夏季通风室外计算温度及夏季通风室外计算相对湿度取值。

再查空气的比焓表（表4-9），得冷间外空气的比焓hw＝82.898kJ/kg。

根据冷间设计温度为　0　℃和表4-2，可取冷间内相对湿度为　80%。

查空气的比焓表，得冷间内空气的比焓hn＝7.494kJ/kg。

M—空气幕修正系数，取M＝　0.5　　

（5）冷间内空气密度ρn（kg/m3），

（6）计算出开门热量

（82.898-7.494）×

0.5×

24）

＝1090.92（W）＝1.09（kW）

3．操作人员热流量Q5c

（1）操作人员数量nr＝　3

（2）每个操作人员产生的热流量qr＝　279　（W）

（3）计算操作人员热流量Q5c

＝（3/24）×

　3　　×

　　279　

＝103.5（W）＝0.1035（kW）

由以上计算，操作热流量Q5：

　＝0.478+1.09+0.1035

　＝1.6715（kW）

（六）电热化霜热量Qdh

冷风机一次化霜所需时间的设计值为：

th＝　0.5　（h）

冷风机一次化霜前所累积运行的时间，设计值tj＝　8　（h）

电热化霜计算热流量：

＝0.5/8×

4200

　　＝262.5（W）＝0.2625（kW）

第二节负荷计算

　　一、冷却设备负荷计算

Qq＝Q1＋PQ2＋Q3＋Q4+Q5+Qdh

根据《冷库设计规范》6.1.2条规定，取货物热流量系数P＝　1.3　

冷却设备负荷：

　　　　　　　　＝6.2+1.3×

4.376+2.18+0.72+1.6715+0.2625

＝16.7228（kW）

二、机械负荷计算

取制冷装置和管道等冷损耗补偿系数R＝　1.07　　　

所以　　Qj＝（Q1＋Q2＋Q3＋Q4+Q5+Qdh）R

　　　＝（6.2+4.376+2.18+0.72+1.6715+0.2625）×

1.07＝16.4887（kW）

第三章制冷压缩机和设备的选型

1．压缩机

已知设计蒸发温度t0＝　　-7　　　℃；

取冷凝温度：

tk＝（28.6+33.4）÷

2+6

＝　　37　℃

由于机械负荷Qj＝　16.5　　（kW），采用浙江商业机械厂生产的BF系列半封闭制冷压缩机　2　　台，型号为：

　BF5G-B　　　　　　　，设计工况下制冷量供合计为　　21.484　　　　　（kW）。

2．冷凝器

冷凝器热负荷：

Qk=1.35×

16.5×

15/10=33.4

用风冷冷凝器。

选绍兴银雪制冷电器有限公司生产的型号为：

　FNH-18.2/49　　，共.2台。

3．蒸发器

根据冷却设备负荷Qq＝　16.72　　　kW,选用绍兴市银雪制冷电器有限公司生产的DL系列冷风机　2　台，型号为：

　DL-8.2/40　　　　　　　

4．热力膨胀阀电子膨胀阀

蒸发器的热负荷　　9.84　　KW来进行选烟台海瑞食品有限公司生产的型号为：

　TX2/TEX2-1.5　　　　　，共2只。

5．其它设备

制冷设备汇总表

序号

设备名称

型号

台数

备注

压缩机

BF5G-B

2

冷凝器

FNH-18.2、49

3

蒸发器

DL-8.2/40

4

热力膨胀阀电子膨胀阀

TX2/TEX2-1.5

5

6

7