盖梁施工方案穿钢棒Word下载.docx

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传力途径为：

盖梁底模——横向分布梁（10型槽钢）——纵向主梁（双32b槽钢）——支点φ75mm钢棒。

如下图：

四、计算依据及采用程序

本计算书采用的规范如下：

1.《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50—2011）

2.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）

3.《路桥施工计算手册》（人民交通出版社2001版）

4.其它现行施工技术规范及标准

五、计算参数

1）10型槽钢截面特性

10型槽钢间距为30cm

截面面积为：

A=12.74cm2

X轴惯性矩为：

Ix=198.3cm4

X轴抗弯截面模量为：

Wx=39.4cm3

钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。

2）双32b槽钢

横向主梁采用2根32b槽钢，横向间距为180cm。

A=109.80cm2，

IX=16113.5×

cm4，

WX=1007.10×

cm3，

3）钢棒

钢棒采用φ75mm高强钢棒（A45），

A=3.14×

37.52=44.16cm2，

惯性矩为：

I=πd4/32=3.14×

754/32=310.474×

cm4

截面模量为：

W=πd3/32=41.4×

cm3

抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。

1.设计荷载

砼自重

砼自重统一取160cm梁高为计算荷载，

砼方量：

V=2.4×

1.6×

10.10=38.78m3，钢筋砼按26KN/m3计算，

砼自重：

G=38.78×

26=1008.28KN

盖梁长10.10m，均布每延米荷载：

q1=99.83kN/m

1）组合钢模板及连接件0.95kN/m2，侧模和底模每延米共计5.6m2，q2=5.32kN/m

2）10型槽钢

3m长10型槽钢0.3m间距，每延米按3.33根共计10米，合计：

q3=10×

0.10=1.0kN/m

4）双32b槽钢

共2根，根长12米，共重：

2×

12×

86.19kg=2068.56kg

q4=2069KN

5）施工荷载

小型机具、堆放荷载：

q5=2.5KN

振捣混凝土产生的荷载：

q6=2.0KN

2.荷载组合及施工阶段

盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。

3、受力模型

1）10型槽钢分布梁计算模型：

10型槽钢分布梁直接承受底模以上的自重，槽钢分布在圆柱两侧的双32b槽钢上，两槽钢主梁紧贴圆柱，间距按圆柱直径180cm，10型槽钢分布梁计算跨径为180cm，盖梁底宽为240cm，分布梁两端各悬臂30cm，悬臂有利跨中受力，不计悬臂部分，按简支梁计算，实际偏安全，如下图

2）双32b槽钢主梁计算模型：

槽钢主梁承受由每根双32b槽钢分布梁传来的重力，按均布荷载考虑，两根槽钢各承受一半的力，槽钢搭在两圆柱预埋的钢棒上，故槽钢计算跨径为两圆柱中心的间距，取为5.9m，按两端外伸悬臂计算。

如下图

3）钢棒计算模型

钢棒为悬臂结构模型，槽钢紧贴圆柱，故只考虑钢棒受剪，4个支点抗剪截面分担承受上面传来的重力。

计算结果

1.10型槽钢分部梁计算

荷载q=1.2×

（q1+q2）+1.4×

（q5+q6）=1.2×

（99.83+5.32）+1.4×

（2.5+2）=132.48KN/m

槽钢分布梁布设间距0.3m，单根承受0.3×

137.09=41.13KN，

盖梁底宽2.4m

则单根槽钢均布荷载q=41.13/2.4=17.14KN/M

计算跨径1.8m

跨中弯矩：

M=1/8ql2=0.125×

17.14×

1.82=6.94KN.M

弯曲强度：

σ=M/W=6.94*106/39.4×

103=176.14MPa＜【215MPa】

挠度：

f=5ql4/384EI=（5×

1.84）/（384×

2.1×

105×

198.3×

10-8）=5.63mm<

[f]=l0/400=1800/400=4.5mm（满足要求）

2.双32b槽钢主横梁计算

荷载：

q=1.2×

（q1+q2+q3）+1.4×

（103.67+5.32+0.78）+1.4×

（2.5+2）=138.02KN/m

双32b槽钢设两根，单根承受q=0.5×

138.02=69.01KN/M

计算跨径5.9m

M=1/2qlx[（1-a/x）（1+2a/l）-x/l]

=1/2×

69.01×

5.9×

5.05×

[（1-2.1/5.05）×

（1+2×

2.1/5.9）-5.05/5.9]=148.11KN.M

σ=M/W=148.11/1007.10×

103mm3=147MPa＜【215MPa】

跨中挠度：

f=ql4（5-24a2/l2）/384EI

=69.01×

5.94×

（5-24×

2.12/5.92）/（384×

16113.5）=0.0126m=12.6mm<

[f]=l/400=5.9/400=14.75mm

悬臂端点挠度：

f=qal3（6a2/l2+3a3/l3-1）/24EI

5.93×

（6×

2.12/5.92+3×

2.13/5.93-1）/（24×

16113.5）=-0.00383m=-3.833mm

3.钢棒计算

Q=（138.02×

10.10+17.72）/4=352.93KN

剪应力：

τ=Q/A=352.93×

103/4416=79.92MPa<

[τ]=125Mpa

4.墩身混凝土计算

P=（G1+G2+G3+G4+G5+G6）/S=[（1047.06+0.95*10.1+0.78*10.1）/（0.075*3.14*1.8）/1000]+2+2.5=7.01MPa＜【17.5MPa】

六、结论

综合以上计算得知，此支架方案能满足施工受力要求。

方案二

七、工程概况

八、总体施工方案

本桥17#墩圆柱直径2.0m，盖梁尺寸为2.4m×

长），考虑最不利情况，采用17#墩盖梁作为计算模型。

九、支承平台布置

盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3m长φ75mm钢棒，上面采用墩柱两侧各两根组合12m长32b槽钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。

主梁上面安放一排每根3m长的10槽钢，间距为50cm作为分布梁。

盖梁底模——横向分布梁（10槽钢）——纵向主梁（双32b槽钢）——支点φ75mm钢棒。

十、计算依据及采用程序

5.《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50—2011）

6.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）

7.《路桥施工计算手册》（人民交通出版社2001版）

8.其它现行施工技术规范及标准

十一、计算参数

1）10型槽钢计算

A=127400mm2，

IX=198.3×

104mm4，

WX=39.4×

103mm3，

A=10980mm2，

37.52=4416mm2，

104mm4

W=πd3/32=4.14×

104mm3

3.设计荷载

砼自重

10.10=38.78m3，钢筋砼按27KN/m3计算，

27=1047.06KN

q1=103.67kN/m

3）组合钢模板及连接件0.95kN/m2，侧模和底模每延米共计5.6m2，q2=5.32kN/m

4）10型槽钢

3m长槽钢0.5m间距，每延米2根共计6米，合计：

q3=6×

0.13=0.78kN/m

q6=2KN

4.荷载组合及施工阶段

槽钢直接承受底模以上的自重，槽钢分布在圆柱两侧的双32b槽钢上，两槽钢主梁紧贴圆柱，间距按圆柱直径180cm，分布梁计算跨径为180cm，盖梁底宽为240cm，分布梁两端各悬臂30cm，悬臂有利跨中受力，不计悬臂部分，按简支梁计算，实际偏安全，如下图

槽钢主梁承受由每根双槽钢分布梁传来的重力，按均布荷载考虑，两根槽钢各承受一半的力，槽钢搭在两圆柱预埋的钢棒上，故槽钢计算跨径为两圆柱中心的间距，取为5.9m，按两端外伸悬臂计算。

4.10型槽钢分布梁计算

（103.67+5.32）+1.4×

（2.5+2）=137.09KN/m

槽钢布设间距0.5m，单根承受0.5×

137.09=68.545KN，

则单根槽钢均布荷载q=68.55/2.4=28.56KN/M

28.56×

1.82=11.57KN.M

σ=M/W=11.57*106/39.4×

103=11.90MPa＜【13MPa】

f=5ql4/384EI=5×

18004/（384×

10*103×

0.875*104*104）=4.46mm<

5.双32b槽钢主横梁计算

6.钢棒计算

十二、结论