甲醇装置案例汇编Word格式文档下载.docx
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(3)控制煤粉粒度细粒含量不超过10%,煤粉湿度1-2%,超高压氮气/二氧化碳缓冲罐V-3001每天排油两次,避免HPN2/CO2带油,防止S-1202等烧嘴金属过滤元件的微孔堵塞。
(4)在V1202充压期间,调整S-1202的反吹力度合适,防止反吹气体量过大或过小,造成滤棒损坏。
随着V-1202压力升高,可以逐渐开大12FV1125在确保安全前提下,尽量将S-1202内的煤粉吹除。
(设计院现已同意加12FV1125,估计下版PID能显示出来)
(5)V-1202每次充装煤粉不应超过35吨,并且要保证每次V-1202煤粉排放完全。
二、煤粉布袋式过滤器S-1103防爆板爆破
1、问题描述
2008年9月7日某系统气化炉堵渣停车,此次装置停车期间较长,决定更换磨煤及干燥单元U1100的6台螺旋输送机。
随即打开螺旋输送机与煤粉管线连接处的法兰,进行螺旋输送机更换。
更换过程中,在与管线连接处进行电焊操作时,煤粉输送管线内部发生爆炸,迅速膨胀的气体夹带着S-1103滤袋和容器内剩余的煤粉从S-1103顶部喷出,使S-1103防爆板略有损坏,滤袋完好。
(1)对固体细粒煤粉的特性认识不深,经验不足,停车处理不到位。
虽然S-1103内的煤粉已排净,但在滤袋、管线和容器内壁上仍附着有大量煤粉,打开螺旋输送机与煤粉管线连接处的法兰后,大量空气从开口处进入管线内部,附着的煤粉和煤粉所挥发出的可燃性气体与氧气达到爆炸极限。
在电焊操作时,静电引发爆炸。
(2)在检修过程中,由于空分装置停车而没有充足氮气,S-1103内置换合格交出检修后,内部没有再进行惰性气体充压保护。
3处理措施及建议
(1)装置停车后进行检修前,相关的设备、管线要充分进行惰性气体置换。
(2)停车期间对S-1103内每天取样分析,检测内部环境。
(3)停车后没有氮气,不能保持S-1103内惰性环境的情况下,每天全开放空阀11PV1101A,启动循环风机K-1102运行进行置换。
(4)主控岗位要监视S-1103内部各个参数变化情况,发现异常及时通入氮气置换。
在内部残留煤粉的情况下避免接触静电或明火。
需要动火时,利用氮气保护。
三、煤粉给料仓V-1203闷烧
2008年5月30日21:
00,因V-1203A/B同时出现低料位联锁,某装置停车。
6月5日,气化炉检查结束,人孔全部封闭,充压做气密试验。
为了加快开车进度,决定启动氮气机打空气向气化炉充压6月6日1:
55分开始向气化炉内充空气,压力达到40bar查漏。
6月6日11:
15分,V-1203B温度由42.9℃上升到112℃;
11:
53分,V-1203A温度由34.88℃上升到100℃,压力上升到4.6MPa,但操作人员没有及时发现。
7分钟后V-1203B压力上升至6.0MPa左右,与此同时V-1203B温度也开始急剧上涨,在几分钟内涨至200℃以上,同时现场巡检发现V-1203B顶部有浓烟冒出,判断V-1203B内部有闷烧现象发生。
主控岗位迅速打开放空阀12PV-1128/2128B进行泄压,同时快速启动事故氮泵,从12PV-1128/2128A处和锥体12FV1121/1221/1321和2FV2121/2221/2321处冲入氮气防止内部反应,现场接低压蒸气扑灭外部燃烧部分,从而稳定了局势,煤粉进行循环,排出所有没有燃烧的煤粉。
打开V-1203B充气锥进行检查,内部有燃烧后煤粉板结的现象,内件没有损坏。
(1)V-1201A/B和V-1203A/B中的煤粉没有通过临时管线排出,煤粉积存在V-1201AB、V-1203A/B内,空分停车后没有足够的氮气对长时间存放的煤粉进行惰化,从而导致煤粉和其挥发份混合在V1203A/B中,并处于一级不稳定状态。
(2)气化炉充压没有按照操作规程进行,用高压空气代替氮气进行充压,由于密封不严,导致空气通过12PV-1128/2128A处的氮气管线漏入V-1203A/B内。
(3)试车初期,管理、操作人员对装置理解不深,对异常没能及时发现,从2008年6月5日22:
00时左右,V-1203的温度、压力开始缓慢上涨、至6月6日11:
53分,V-1203A温度由34.88℃上升到100℃,压力上升到4.6MPa,但都没有被及时发现。
(1)在需要长时间停车的情况下,如果V-1201A/B、V-1203A/B内的煤粉不能用尽,并且没有保护的惰性氮气,煤粉必须排出,不能堆积在罐内。
(2)若不能及时排出,则必须定期输送氮气以确保内部的惰性环境。
(3)检修时尽可能将设备划分成小的单元并注意做好各单元设备间的隔绝和密封工作,使各设备与外界和其他系统加盲板达到完全隔离。
(4)加强相关人员对装置的理解,提高操作能力,加强巡检,对异常温度、压力等参数要及时分析判断。
(5)根据实际情况,可以停掉相应的伴热,防止温度过高。
四、热风炉F-1101A烘炉时爆燃
2007年10月24日,某装对热风炉F-1101A进行点火测试,为接下来的烘炉工作做准备。
在试车阶段燃料选用液化气,由于当时不具备远程控制条件,点火过程是通过现场手动完成。
经过几次点火均未成功,在18:
50分左右的一次点火时,F-1101A内部发生了爆燃现象。
炉膛内的耐火砖全部震碎脱落,内件无损坏。
(1)热风炉F-1101A是安装位置离液化气罐比较远,液化气的传输距离过长,又加上正值天气降温,液化气在传输过程中部分液化,导致F-1101A燃料气进口压力波动大,导致液化气和助燃风的配比波动,出现瞬时的液化气过量现象。
(2)在每次点火的吹扫持续时间和隔离时间不够长,未能将残余液化气彻底清除。
(3)操作人员没有真正对装置理解吃透,因几次点火都未出现异常而麻痹大意。
(1)确保燃料气管线通畅,防止出现冷凝现象。
(2)装置点火时,现场与主控配合,尽量稳定燃料压力,并且使风燃比合适。
(3)加强操作人员培训,严格按照操作规程进行操作,吹扫持续时间和点火间隔严格按照规定,确保没有残余的可燃气体在炉膛聚积。
五、循环风机K-1102A断电自运行
某系统2008年8月10日停车期间,巡检发现K-1102A轴承处有烟冒出,液力耦合器内的液压油从油箱视镜处大量泄漏,K-1102A处于运行状态。
检修人员将K-1102A打开后发现,由于轴承在没有润滑油换热的情况下空转时间过长,轴承的连接处因高出现粘连现象,当时停车冷却水已排净。
(1)停车期间,K-1102A未经断电确认,造成联锁自动启动。
(2)工艺、电气岗位管理及主控、现场人员巡检工作不及时、不到位,未及时发现K-1102A异常情况。
(1)各专业加强对K-1102A及其油系统的巡检。
(2)严格按照工艺操作规程执行操作。
六、磨煤机A-1101A液压油跑油
某系统2008年6月18日磨煤机A-1101A在运行期间磨辊突然失去加载力,磨煤机液压站油箱液位出现低报警,油箱温度11TSA-1131低报警,液压油主油泵出口压力11PIA-1142低报警。
操作人员到现场确认,发现液压油管线接头处泄漏液压油。
由于液压油操作压力很高,油在几分钟内跑光。
根据当时实际情况A系列磨煤机系统紧急停车。
(1)磨煤机在运行期间整个系统震动较大,因磨煤机震动使油管接头处松动,高压液压油泄漏。
(2)操作人员巡检不及时,不仔细,未提前消除隐患。
(3)液压油操作压力高、油箱小、泄漏快,在线处理不及时。
(1)将液压油管线接头处固定牢固。
(2)采取必要的措施,尽可能的减小磨煤机的震动。
(3)各操作人员加强对液压油的油压、油温、油箱液位等部位的巡检,做到早发现、早处理。
(4)加强设备维护。
定期检查加固。
如果发生这种情况,处理不及时将导致磨煤机长时间没有加载力,使煤粉大量堆积在磨煤机里,导致煤层厚度过高,磨煤机内部压力高,进出口压差升高,使密封失去意义,还会引起煤粉泄漏。
同时将会因煤粉粒度严重不合格,使磨煤机产出的煤粉量大幅度降低,可能影响相应的烧嘴煤粉供给量,影响装置的生产负荷和正常运行。
七、称重给煤机X-1101A堵煤
2008年7月3日,某系统称重给煤机X-1101A的给煤量11FI-1101由手动给定控制器11HIC-1104根据系统负荷自动调节,且煤量稳定。
但突然出现给煤量11FI-1101快速减少,同时磨煤机出口温度11TI-1101急速上涨,分析判断为称重给煤机X-1101A堵煤。
主控当即停热风炉F-1101A,防止系统超温。
A系列磨煤系统停车。
(1)称重给煤机传送皮带跑偏,长时间没有校正,大量原煤洒落到称重给煤机仓室内引起称重给煤机堵煤;
同时部分煤粉卡在皮带与皮带辊之间,使皮带打滑不能正常传输原料煤。
(2)X-1101输煤皮带下的清扫链出现故障,没有尽快处理好,X-1101运行过程中清扫链长期不能正常运行,部分原料煤堆积在皮带下方导致传输皮带停运,造成X-1101堵煤。
(3)操作人员责任心不强,未及时发现处理各项问题。
(1)操作人员应加强巡检,如发现皮带跑偏,应及时通知现场人员调整皮带。
(2)启动称重给煤机之前先启动其清扫链,如清扫链停运,必须停称重给煤机,查清原因排除故障后,重新启动运行。
(3)X-1101运行中出现皮带跑偏信号,主控应尽快停止X-1101运行,尽可能将磨
煤机磨盘上的煤磨完,为防止系统超温应及时停热风炉,同时降低循环风量,通知现场人员打开X-1101仓门,及时调正皮带,重新启动称重给煤机X-1101,磨煤系统恢复正常运行。
(4)如果X-1101出现堵煤,磨煤系统紧急停车。
现场人员打开X-1101仓门,清除内部积煤,如清扫链卡塞,可以联系电气人员让清扫链反转片刻,再正转,将仓内积煤清扫至磨煤机;
复位X-1101电源,启动称重给煤机,现场调正皮带后,磨煤系统恢复运行。
八、氧气预热器E-1309内漏
2008年8月20日10:
30分,某系统操作人员发现气化产品粗合成气组分在线分析仪中CO2含量大幅度增加,便适当减小氧煤比,一段时间后发现气化炉气包产蒸汽量13FI-1047降低,工况出现异常。
初步判断系统中有内漏点,有水或蒸汽进入气化炉炉膛。
在排查内漏点过程中,发现氧气预热器E-1309出口的氧气温度13TI-1002与平常相同,但氧气温度调节阀门13TV-1002开度增大较多,煤烧嘴进入气化炉的总氧量基本不变,但空分装置到气化界区的总氧量有减少趋势,初步判断为E-1309是否内漏,使部分水汽进入了氧气系统。
为进一步判断证实E-1309是否内漏,计划退出与氧气混合的煤烧嘴的蒸汽,然后用现场切断阀(控制阀13TV1002内漏)切出E-1309。
在切出E-1309过程中,现场操作人员切除速度过快,从气化炉的关键参数判断,气化炉内温度上升很快,主控逐渐降低氧碳比,状态无明显改观。
最后导致气化炉渣口压差13PDI1054高联锁动作,气化炉跳车。
装置停车处理后,对E-1309进行查漏,对泄漏的3根U形管进行了堵管处理,从目前运行看其换热效果仍可满足生产需求。
(1)设备制造本身存在缺陷。
(2)气化开车期间氧管线引氧时,氧气两位阀13XV-1002前后压差较大,对E-1309有一定冲击。
(1)在E1309泄漏情况下装置维持运行时,适当提高煤烧嘴的氧碳比O/C,减少或停止烧嘴蒸汽加入量,以维持气化炉炉膛反应温度.
(2)气化装置开车期间,氧管线引氧时与空分厂加强协调,控制好氧气两位阀13XV-1002前后压差,减少对设备的冲击。
(3)如果发现E-1309有内漏迹象需要通过现场切出E-1309来进一步判断确认气是否泄漏。
在切出过程中,主控和现场一定要配合好,切出速度要缓慢,防止在切出E-1309过程中气化炉出现垮渣事故。
九、气化炉堵渣
2008年8月20日4:
20分,某系统渣水冷却器E1401冷却水调节阀14TV-0006的阀位持续减小,破渣机上部分连接管表面温度14TI-0001从58.3度降至36.4,气化炉压差13PDI-0065持续波动较大,但未到联锁值,渣池V1401上方气化炉表面温度13TI0036/37/38和破渣机上部连接管表面温度14TI0001持续下降,渣水泵P1402循环量明显下降,渣锁斗压力14PI-0012、渣锁斗与气化炉压差14PDI0013下降。
操作人员暂停P1402,渣水管线进行反冲洗,再启动P1402运行,循环水量有所好转,随后循环水量又下降,初步判断渣池V1401与渣收集器V-1402之间堵塞。
操作人员通过手动开关V-1401与V-1402之间阀门和反冲确认两者之间处理畅通。
4:
40时V1401液位14LI0001在7秒内从56.72%最高上升至93.43%,引起液位14LI0001高联锁动作,气化炉跳车。
同时出现气化炉压力13PI0068从33bar上升至36bar,13TI0025/26/27/28出现高高报,气化炉激冷气流量14FI0008从30kg/s下降至8.4kg/s,产品粗合成气气量16FI0003从20.18kg/s上升至44.77kg/s,14TI0001在气化炉跳车后逐渐上升,最高达77.22度。
气化装置停车置换合格后,打开气化炉A1人孔检查,发现V1401基本已经堵满固态渣,环形空间积灰严重,部分渣已溢出至环形空间,下渣口剩余空间很小。
气化炉反应室内渣堆至烧嘴下方,烧嘴上方渣层比较薄。
(1)主要原因是由于原料煤不足,采用燃料煤代替原料煤,使石灰石添加比例不合适,气化炉工况逐渐恶化所致。
(2)渣池上方气化炉表面温度和破渣机上部连接管表面温度持续下降,初步判断渣未顺利排出,系统排出渣量与负荷不符等已说明渣口堵。
(3)13PDI0065(壳牌渣口压差)波动大,判断下渣口堵塞现象。
随后气化炉垮渣,大量高温熔渣进入V1401,使大量水汽化,致使气化炉压力骤升和V1401液位上涨跳车。
(1)在煤种切换前,应严格做好分析,计算合适的石灰石添加比例,计算新煤种进入磨煤机的准确时间,按新煤种配石灰石量并严格控制石灰石加入比例。
(2)计算新煤种进入气化炉的准确时间,密切观察气化炉产气量13FI0047,气化炉关键温度13TI0019/18、气化炉压差13PDI0065、破渣机电流及水渣密度14DI0001等关键参数,缓慢调整烧嘴氧碳比O/C,确保稳定切换。
(3)加强操作人员培训,提高判断处理问题的能力。
十、捞渣机减速箱油箱链条损坏
2008年07年10日凌晨3点,某系统煤气化装置70%负荷运行,捞渣机不明原因跳车,操作人员去现场检查,发现电机自带的散热风扇脱落,未发现其他异常情况。
在原因不明的情况下,又试着启动两次,均未启动成功。
研究决定采用临时排渣方案,切出检修。
处理后交出检查,发现链条多处断裂损坏,多个刮板脱落。
(1)负荷较高时,链条携带的渣块卡塞主动轮齿轮,回程时链条不易从主动轮齿轮脱离,造成回程链条打折,打折轻时能自动纠正,电机电流波动。
打折严重时,不能自动复位,造成链条、刮板卡塞,电机超电流跳车,甚至损坏设备。
(2)该系统设计是以煤中灰分含量23%设计制造,但在实际生产中我们所用的煤灰分均高于此设计,甚至曾达到过40%以上。
渣量远远高于捞渣机所能承受的极限,在生产负荷较高情况下运行时,不能承受这样高的渣载荷。
(3)电机和减速箱所在平台稳定性太差,运行时晃动较为剧烈,极大地影响了捞渣机的运行状态。
(4)刮板与链条连接处销子固定不够牢靠,较长时间运行后销子易损坏引起刮板脱落造成捞渣机停车。
(5)从气化炉排出的渣形态不好,粗渣较多时,大渣块卡在链条与轨道间隙处,影响了链条的正常转动。
(6)操作人员巡检不到位,对设备参数异常现象未及时发现。
(1)主控及时降低生产负荷,为由正式排渣切换到临时排渣创造必要时间。
(2)对捞渣机的支架进行加固处理,改善运行中晃动情况。
(3)重新安装链条与刮板时,在链条与刮板连接处销子进行点焊,增加牢固性。
(4)在链条与主动轴齿轮衔接处加冲洗水,冲洗掉链条上附着的细渣。
(5)如果气化炉生产负荷高或者渣量较大,可适当减少每次收渣时间或者延长捞渣机捞渣时间,使捞渣机瞬时负荷相对稳定在一个不高的位置。
(6)加强操作人员巡检质量,提高预防事故发生。
(7)我们的捞渣机在设备招标时捞渣能力加大了2-3倍,情况会稍好
十一、渣收集器V-1402和渣水锁斗V-1403上水管线部分堵渣
2008年06月20日15点30分,某系统下渣程序运行过程中,渣水锁斗高压补水两位阀14XV0014打开,调节阀14FV0004开度15%情况下,流量14FT0004显示不到1m3,正常情况下流量应在15m3左右,渣池液位14LT0001只出现小幅度波动。
主控关闭14XV0014,打开渣收集器补水两位阀14XV0013,在保持14FV0004开度不变的情况下,14FT0004流量在13m3左右,该段管线流通量基本正常。
查看历史记录,发现向渣水锁斗高压补水时,14FV0004开度一直增大,但流量14FT0004却无明显变化,经现场确认阀门开度位置与主控对应正常。
初步判断14XV0014上水管线出现堵塞,系统水平衡靠14XV0013上水管线暂时维持。
对堵塞管线进行在线冲洗处理,后因其他原因气化装置停车。
停车后拆开14FV0004阀门检查,发现阀门前后管线堵塞。
(1)正常状态下,渣池液位14LT0001较稳定,14FV0004开度较小且变化幅度也很小,同时此段管线在设计布置上不合理,造成一部分设备内的渣水倒流至管道内,并积存于内,长期积存后压实。
(2)高压补水来自工艺水缓冲罐T3302。
T3302内的水是由初步水处理单元U1700经过初步处理后的工艺水,有时处理效果达不到要求,水质较差,水中含有少量煤泥,通过工艺水高压水泵P3305吸入并进入渣收集器和渣水锁斗的两路上水,煤泥随工艺水长时间循环后堆积在管道内部。
(1)对14XV0014阀处管线进行了重新设计安装,使其更合理。
(2)对14FV0004设定了开度1%低限位,保证次管线始终有高压水流通,防止设备内的渣水倒流。
(3)增加了对初步水处理去T3302工艺水的浊度分析,如果浊度过高,则暂不使用工艺水,补充新鲜水。
(4)正确操作,如果发现堵塞现象,及早处理,避免堵塞更加严重。
(5)停车后,需要对渣收集器和渣水锁斗的上水管线进行冲洗,并在低点排放。
(6)保证高速泵P3305的出口压力正常。
(7)这个问题主要是管线安装时安装单位安装不合理,造成渣水单元管线的袋形,安装后加强三查四定工作
十二、火炬放空管线爆燃
某系统排放到火炬的DN800放空总管,在靠近火炬装置处有几个支架移位和脱落。
为了使支架更加牢固,在修复过程中,检修人员对支架与放空管线进行外部连接焊接。
由于排放到火炬的放空管线在停车期间未进行吹扫置换,管线内仍存在大量可燃性气体。
当检修人员在放空管线的外壁进行点焊焊接时,管线内局部温度升高,发生爆燃,气流将火炬顶部的分子封内件冲坏,并卡在折流罩内。
(1)工艺、检修人员对放空管线的外部动火时对管线内部的影响认识不深。
认为只要需要动火的外部分析合格,便为安全的。
(2)开、停车期间,气化、甲醇等装置在升压、泄压和吹扫置换过程中,大量气体被排放到DN800的放空总管,一些放空气体中夹带少量的水或甲醇,一些放空气体是饱和气,水汽在放空管线末端冷凝,使管线内积水。
开、停车期间,放空量大,形成液击,导致放空管线在靠近火炬装置的支架被震动移位或脱落。
(3)检修时,没有用空气或惰性气体装置放空总管,放空总管内残留的大量可燃气体并达到爆炸极限,当电焊在放空管上点焊时局部温度过高,引爆放空管内气体。
3、处理措施及建业
(1)对主火炬及其管线进行隔离置换合格后,在火炬80米平台割开分子封外壁对内件进行了修复,在放空管线的最低点处加上导淋。
(2)停车后,定期打开导淋排液,防止液击。
(3)加强需要外部动火的管线、设备内部介质分析,提高认识,严格按照操作规程进行检修、动火,避免发生恶性事故。
十三、沉渣池蓄积泥浆
某系统现场启动沉渣池的转耙,经过一分钟的润滑程序后,转耙电机启动,但电流居高不下,超出正常范围,且转耙不转动,最后联锁跳车。
多次启动情况相同。
转耙无法启动,现场一直排查不出原因,处理时间长,转耙长时间处于停运状态,造成大量蓄积在沉渣池中,再经过长时间的静置,泥浆越来越结实,使再次启动转耙时超电流跳车。
3、预防措施及建议
(1)清理沉渣池中蓄积的泥浆,清理后再次启动转耙,正常。
(2)转耙运行期间,注意现场巡检转耙电流、润滑泵及润滑油油位等参数,主控控制转耙电机电流不超过2.6A。
一旦转耙出现问题需要及时处理,避免灰浆蓄积过多。
(3)装置停车后,继续往真空抽滤系统送泥浆,直至沉渣池排空。
十四、真空抽滤系统故障
某系统真空抽滤系统投用后,真空效果不好,多次调试没有明显好转。
更换滤布后效果好些。
后经过仔细排查,判断认为V-170
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