淅川县公安局业务技术用房脚手架方案 2Word文档格式.docx
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5.《建筑施工安全检查标准》JG59-99;
6.《钢管脚手架扣件》GB15831-2006;
7.《钢结构设计规范》GB50017;
8.《建筑施工高空作业操作技术规程》JGJ80-91;
9.《建筑施工手册》缩印本第4版(2003.9);
10.《简明施工计算手册》(1999.7);
11.《实用建筑施工安全手册》(1999.7)。
三、施工部署
本工程主体高度63m,结合本工程结构形式,实际施工特点,建筑四周搭设悬挑式全封闭的扣件式双排钢管脚手架,搭设总高度44.45m。
三层以下采用落地式钢管双排架,上部从五层和十一层建筑悬挑。
此架为一架三用,既用于结构施工和装修施工,同时作安全防护。
要求架体高出操作面1.5m以上。
根据文明施工的安全要求,外架均随主体结构进度同步或超前搭设。
悬挑架均采用16号工字钢做挑梁进行悬挑,工字钢外挑长度为1.5m。
四、材料要求
钢管脚手架的立杆,大横杆、小横杆、斜杆采用钢管外径为48㎜,壁厚3.5㎜,用于小横杆的钢管长度为1.2~1.5m为宜,以适应脚手架的宽度。
用于钢管连接的有直角扣件(十字扣)、旋转扣和对接扣。
底座:
钢管脚手架的底座用于承受脚手架,立杆传递上部荷载,本工程悬挑架的底座采用16#工字钢悬挑。
1.钢管
采用外径为Φ48㎜壁厚3.5㎜的焊接钢管。
材质符合《普通碳素结构钢技术条件》(GB700-88)中的A3钢的技术条件,管材符合《直径5-152㎜电焊钢管》(YB242-63)中的甲类软钢管。
《低压流体输送用焊接钢管》GB3092-82K普通钢管的规定。
对购进的钢管先除锈,内壁擦涂两道防锈漆,外壁涂桔黄色防锈漆。
有严重锈蚀、弯曲、压偏损伤及裂纹者挑出。
2.扣件
要符合GJ22-85《钢管脚手架》规定,材质应符合GB078-67《可锻铸铁分类及技术条件》中的技术条件。
3.脚手板
采用宽厚300㎜×
50㎜厚木板,材质不低于国家的II等杉木和松木板,两端使用10~14号镀锌钢丝捆紧。
4.安全网
采用绿色2000目密安全网,其性能要符合国家规定和冲韧试验规定,并应取得地方安全部门的许可。
5、结构要求
1、落地式钢管双排架及悬挑脚手架的立杆纵距1.5m,内外立杆横向间距为1.05m,内立杆离墙0.30m,横杆间距为0.9m,步距为1.8m,外侧均设45度或60度剪刀撑,小横杆间距同立杆。
2、相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内,与相近大横杆的距离不大于步距的三分之一,立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧,不得隔步设置或遗漏,立杆的垂直偏差,不大于架高1/300,上下横杆的接长部位应错开布置在不同的立杆纵距中,与相邻的距离不大于纵距的三分之一。
同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250且不大于5㎝。
相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧,以减小立杆偏心受力的情况。
3、小横杆贴近立杆布置,搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧,在相邻立杆之间根据需要加设1根或2根,在任何情况下,均不得拆除作为基本构架的小横杆。
4、剪刀撑:
沿脚手架两端和转角处起。
每7-9根立杆设一道剪刀撑,剪刀撑应连系3~4立杆,斜杆与地面夹角45°
~60°
。
剪刀撑应沿架体高度和长度方向连续布置,形成网状。
在相邻两排剪刀撑之间,每隔10~15m高加设一组长剪刀撑(横向剪刀撑)。
剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外,在其中间应增加2~4个扣结点。
5、连墙件:
分为刚性连墙件和柔性连墙件。
刚性连墙件在梁上预埋短钢管,浇过砼后用水平短钢管与外架子连接固定。
竖向距离3.9m设一道,水平距离4.5m设一道;
柔性连墙件采用单拉式,即只设置仅抵抗拉力作用的拉绳。
在浇筑上层梁板砼前,在梁板内预埋Φ20钢筋吊环,采用Φ16钢丝绳一端与梁板内预埋Φ20钢筋吊环连接固定,另一端与脚手架的立杆或纵向平杆拉结固定,且钢丝绳两端至少用3个U型卡固定,钢丝绳回弯部分的自由端要上一个防滑卡。
6、护栏和挡角板:
在铺脚手板的操作层上必须设2道护栏和挡脚板。
栏杆高度为0.8-1.2m,挡脚板加设一道低栏杆(距脚手板面0.3m)代替或用15㎝的高木板固定在外管架上。
6、搭设要点
1.下部双排钢管脚手架搭设:
1)地基处理
必须架设底座和进行安放垫木(板)并对地基做好夯实处理。
2)铺放垫木(板)和安放底座
垫木(板)必须铺放平稳,不得悬空,安放底座时应拉线和拉尺,按规定间距尺寸摆放后加以固定。
3)杆件搭设
下部双排脚手架搭设顺序:
摆放扫地杆(距地面150)→逐根树立立杆,随即与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧→安第一步大横杆(与各立杆扣紧)→安第一步小横杆→安第二步大横杆和第二步小横杆→加设临时斜撑杆(上端与第二步大横杆扣紧,再装设两道连墙杆可拆除)→第三、四步大横杆和小横杆→连墙体→加设剪刀撑→铺脚手板。
靠近立杆的小横杆可紧固于立杆上,小横杆靠墙的一端应离开面20㎝。
2.上部悬挑脚手架的搭设
1)上部悬挑脚手架搭设顺序:
预埋“U”字型扣环→摆放悬挑杆(穿在楼层梁板内预埋的“U”字型扣环内)→安底层大横杆→逐根树立立杆,随即与底层大横杆扣紧→装底层小横杆并与立杆或底层大横杆扣紧→安第一步大横杆(与各立杆扣紧)→安第一步小横杆→安第二步大横杆和第二步小横杆→安第二步或第三步立杆→安第三、四步大横杆和小横杆→连墙件→加设剪刀撑→铺脚手板。
2)悬挑架搭设方法:
(1)本工程外架拟采用六层一悬挑,按以上悬挑架方案重复向上施工。
其施工方法为在16#工字钢悬挑部位的端部间距1.05mm焊2根短钢筋¢
20(150㎜)。
(2)在五和十一层高位置,沿建筑物周边每隔1.5m的距离于楼面水平位置预埋Φ20的“U”字型扣环固定工字钢,扣环锚入楼板内的长度要满足钢筋的锚固长度,扣环露出混凝土板20㎝。
(3)摆放悬挑梁(穿在楼面梁板内预埋的“U”字型扣环内),悬挑梁(16#工字钢),纵向间距1.5m,外挑1.5m,靠内侧加大木楔子固定紧,靠外侧在梁内预埋Φ48钢管与工字钢上焊接的Φ48钢管用扣件锁定。
(4)安底层大横杆,大横杆步距1.8m,水平宽度0.9m。
(5)逐根树立立杆,随即与底层大横杆扣紧,立杆纵距1.5m,横距1.05m,小横杆间距1.5m,内立杆距墙0.3m,水平横杆(小横杆)里端距墙0.2m。
为了增强架体的稳定性且不影响后期的外墙装饰。
(6)装底层小横杆并与立杆或底层大横杆扣紧。
(7)安第一步大横杆(与各立杆扣紧)→安第一步小横杆→安第二步大横杆和第二步小横杆→安第二步或第三步立杆→安第三步大横杆和小横杆→连墙件→加设剪刀撑→铺脚手板,依次向上搭设。
3).杆件的接长
(1)立杆的对接:
立杆上对接扣件接头位置应交错布置,两根相邻立杆的接头不应设在同步内,错开距离≥500㎜,立杆接头与中心节点相距不大于h/3。
(2)平杆的接长:
平杆(主要是纵向立杆)的接长采用对接,对接接头应错开,上下相邻接头不得设在同跨内。
相距≥500㎜,且应避开跨中。
脚手架搭设的允许偏差:
总高度20m以下,立杆垂直度±
50㎜。
操作层跳板下面及钢架外围,满铺安全网。
悬挑架上、下悬挑部分必须分开,形成单独整体,严禁上下悬挑部分相通。
由于工期比较紧,本外架主体施工完成后不拆除作为装饰装修外架。
3.剪刀撑的搭设
剪刀撑的搭设是将一根斜杆扣在立杆上,另一根斜杆扣在小横杆的伸出部位上,这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯、斜杆两端扣件与立杆节点(及立杆与横杆的交点)的距离不大于20㎝,最下面的斜杆与立杆的连接点离地面(或楼面)不大于50㎝,以保证架子的稳定性。
剪刀撑和斜撑与立杆和大横杆的连接应采用旋转扣件。
剪刀撑的纵向接长应采用不少于两道旋转扣件,搭接长度不少于1米,不得采用对接扣件。
在安装扣件时,所有的开口必须向外,这样可以防止闭口缝的螺栓钩挂操作者的衣裤,影响操作和造成事故。
七、出料平台的搭设
出料平台在主体的每层设置两个,具体设计见专项方案
八、脚手架计算书
普通型钢悬挑扣件钢管脚手架计算书
1、脚手架参数
双排脚手架搭设高度为22.23m,立杆采用单立杆;
搭设尺寸为:
立杆的纵距为1.5m,立杆的横距为1.05m,横杆的步距为1.8m;
内排架距离墙长度为0.30m;
大横杆在上,搭设有小横杆2根;
采用的钢管类型为Φ48×
3.5;
横杆与立杆连接方式为单扣件;
取扣件抗滑承载力系数0.80;
连墙件布置取两步三跨,竖向间距3.9m,水平间距4.5m,采用扣件连接;
连墙件连接方式为双扣件;
2、活荷载参数
施工均布荷载(-+/m2):
3.000;
脚手架用途:
结构、装修脚手架;
同时施工层数:
2层;
3、风荷载参数
本工程地处河南南阳市,查荷载规范基本风压为0.450kN/m2,风荷载高度变化系数μz为0.845,风荷载体型系数μs为1.128;
计算中考虑风荷载作用;
4、静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):
0.1248;
脚手板自重标准值(kN/m2):
0.300;
栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):
0.150;
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):
0.005;
脚手板铺设层数:
4层;
脚手板类别:
竹笆片脚手板;
栏杆挡板类别:
栏杆、竹笆片脚手板挡板;
5、水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1.5m,建筑物内锚固段长度2.3m。
与楼板连接的吊栓直径(mm):
20.0;
6、拉绳与支杆参数
钢丝绳安全系数为:
6.000;
钢丝绳与墙距离为(m):
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,钢丝绳距离建筑物1.5m。
7.小横杆的计算
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
将小横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1)、荷载值计算
小横杆的自重标准值:
P1=0.038kN/m;
脚手板的自重标准值:
P2=0.3×
1.05/2=0.1575kN/m;
活荷载标准值:
Q=3×
1.05/2=1.575kN/m;
静荷载的设计值:
q1=1.2×
0.038+1.2×
0.1575=0.2346kN/m;
活荷载的设计值:
q2=1.4×
1.575=2.205kN/m;
小横杆计算简图
2)、强度验算
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax=2.44×
1.052/8=0.336kN.m;
σ=0.336×
106/4491=74.86mm2<205(mm2)满足要求
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值:
0.038+0.1575+1.575=1.77kN/m
νqmax=5×
1.193×
10504/(384×
2.06×
105×
121900)=1.116mm;
小横杆的最大挠度小于1050/150=7mm,满足要求
8、大横杆的计算
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1)、均布荷载值计算
小横杆的自重标准值:
p1=0.038×
1.5=0.058kN;
脚手板的自重标准值:
1.05×
1.5/2=0.236kN;
活荷载标准值:
Q=3×
1.5/2=2.36kN;
荷载的设计值:
P=1.2×
(0.058+0.236)+1.4×
2.36=3.66kN;
图1大横杆计算简图
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mmax=0.08ql
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax=0.175pl
M=0.08×
(1.2×
0.038)×
1.52+0.175×
3.66×
1.5=0.869kN.M
Б=0.869×
106/4491.0=199N/㎜2
大横杆的计算强度小于205.0N/㎜2,满足要求!
挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:
Vmax=0.677ql4/100EI
集中荷载最大挠度计算公式如下:
Vpmax=1.146×
PL3/100EI
大横杆处自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×
0.038×
1500.004/(100×
2.060×
107780.000)=0.058mm
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.146×
2654×
1500.003/(100×
107780.000)=4.62㎝
最大挠度和
V=V1+V2=4.67㎜
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10㎜,满足要求!
9、扣件抗滑力的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN;
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
大横杆的自重标准值:
P1=0.038×
1.5=0.058kN;
P2=0.038×
1.05/2=0.02kN;
P3=0.3×
1.5/2=0.236kN;
Q=3×
1.5/2=2.362kN;
R=1.2×
(0.058+0.02+0.236)+1.4×
2.362=3.684kN;
R<
6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
10、脚手架立杆荷载的计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容:
(1)每米立杆承受的结构自重标准值,为0.1248kN/m
NG1=[0.1248+(1.50×
2/2)×
0.038/1.80]×
22.23=3.478kN;
(2)脚手板的自重标准值;
采用竹笆片脚手板,标准值为0.3kN/m2
NG2=0.3×
4×
1.5×
(1.05+0.3)/2=1.215kN;
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值;
采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15kN/m
NG3=0.15×
1.5/2=0.45kN;
(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网;
0.005kN/m2
NG4=0.005×
22.23=0.167kN;
经计算得到,静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.31kN;
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到,活荷载标准值
NQ=3×
2/2=4.725kN;
风荷载标准值按照以下公式计算
其中Wo--基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:
Wo=0.45kN/m2;
Uz--风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:
Uz=0.845;
Us--风荷载体型系数:
取值为1.128;
经计算得到,风荷载标准值
Wk=0.7×
0.45×
0.845×
1.128=0.3kN/m2;
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×
5.31+1.4×
4.725=12.987kN;
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2NG+0.85×
1.4NQ=1.2×
5.31+0.85×
1.4×
4.725=11.995kN;
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为
Mw=0.85×
1.4WkLah2/10=0.850×
0.3×
1.82/10=0.174kN.m;
11、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:
立杆的轴向压力设计值:
N=12.987kN;
计算立杆的截面回转半径:
i=1.58cm;
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:
k=1.155;
当验算杆件长细比时,取块1.0;
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:
μ=1.5;
计算长度,由公式lo=k×
μ×
h确定:
l0=3.118m;
长细比Lo/i=197;
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到:
φ=0.186;
立杆净截面面积:
A=4.89cm2;
立杆净截面模量(抵抗矩):
W=5.08cm3;
钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
σ=12987/(0.186×
489)=142.79N/mm2;
立杆稳定性计算σ=142.79N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值:
N=11.995kN;
k=1.155;
计算长度,由公式l0=kuh确定:
长细比:
L0/i=197;
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到:
φ=0.186
σ=11995/(0.186×
489)+173643.925/5080=166.062N/mm2;
立杆稳定性计算σ=166.062N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
12、连墙件的计算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:
Nl=Nlw+N0
风荷载标准值Wk=0.3kN/m2;
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2;
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN;
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算:
Nlw=1.4×
Wk×
Aw=6.81kN;
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=11.81kN;
连墙件承载力设计值按下式计算:
Nf=φ·
A·
[f]
其中φ--轴心受压立杆的稳定系数;
由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949,l为内排架距离墙的长度;
又:
[f]=205N/mm2;
连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×
4.89×
10-4×
205×
103=95.133kN;
Nl=11.81<
Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用双扣件与主体结构连接。
由以上计算得到Nl=11.81小于双扣件的抗滑力12.8kN,满足要求!
连墙件扣件连接示意图
13、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。
本方案中,脚手架排距为1050mm,内排脚手架距离墙体300mm,斜钢丝绳的支点距离墙体为1400mm,
水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4,截面抵抗矩W=141cm3,截面积A=26.1cm2。
受脚手架集中荷载N=1.2×
4.88+1.4×
4.725=12.47kN;
水平钢梁自重荷载q=1.2×
26.1×
0.0001×
78.5=0.246kN/m;
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为:
R[1]=17.037kN;
R[2]=9.127kN;
R[3]=0.001kN。
最大弯矩Mmax=1.91kN.m;
最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.91×
106/(1.05×
141000)+
12.615×
103/2610=17.736N/mm2;
水平支撑梁的最大应力计算值17.736N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求!
14、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:
φb=570×
9.9×
88×
235/(1200×
160×
235)=2.59
由于φb大于0.6,查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B,得到φb值为0.961。
经过计算得到最大应力σ=1.91×
106/(0.961×
141000)=14.098N/mm2;
水平钢梁的稳定性计算σ=14.098小于[f]=215N/mm2,满足要求!
15、拉绳的受力计算
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为:
RU1=18.349kN;
16、拉绳的强度计算
钢丝拉绳(支杆)的内力计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算
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