完整龙门架设计方案文档格式.docx

完整龙门架设计方案文档格式.docx

《完整龙门架设计方案文档格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《完整龙门架设计方案文档格式.docx（13页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

4×

0×

F=55.9KN

Nmax=9KN（风荷载）

（2）、抗弯强度验算

提升架为临时施工结构，重要性系数取0。

9。

查表GB706-65，热轧工字钢截面特性表，

ωx=508。

103mm3

0.9σ=0。

9×

Mmax/ωx=118.6N/mm2〈f=215N/mm2

故强度满足要求.

（3）抗剪强度验算

I=7114×

104mm4,s=292。

7×

103mm3，tw=8，

0.9τ=0.9×

Vmax×

s/I/tw=25.9N/mm2〈fV=125N/mm2

故强度满足要求。

（4）稳定性验算

大梁受压翼缘侧向自由度长度最大值

l=6。

0m,与梁宽度的比值l/b=6.0/0.28=21。

43〉16

必须进行整体稳定性验算。

查表得工32a工字钢的整体稳定性系数фb=0。

86Фb=0。

719

0.9×

Mmax/Фb/ωx=164.9N/mm2<

f=215N/mm2

故整体稳定性满足要求。

（5）刚度验算

最大跨中的挠度为ω0=0。

521×

ql4/100/E/I+1。

497×

Fl3/100/E/I

=7。

9mm〈l/400=15mm

满足要求.

2．6.5m双跨大梁

采用工32a、Q235工字钢，梁跨度l最大为6。

5m，荷载F为35KN，比重q为43。

4Kg/m,强度和稳定性验算如下：

Mmax=1.2×

0.07ql2+1。

1×

0.203×

Fl=72.66KN·

0.626ql+1.1×

1.0×

F=56.02KN

提升架为临时施工结构,重要性系数取0。

9.

查表GB706-65,热轧工字钢截面特性表，

0.9σ=0.9×

Mmax/ωx=128.7N/mm2<

查表GB706—65，热轧工字钢截面特性表，

104mm4,s=292.7×

103mm3,tw=8，

s/I/tw=25.92N/mm2〈fV=125N/mm2

5m，与梁宽度的比值l/b=6.5/0.28=23.21>

16

查表得工32a工字钢的整体稳定性系数фb=0.86Фb=0。

Mmax/Фb/ωx=186.75N/mm2〈f=215N/mm2

故整体稳定性满足要求.

ql4/100/E/I+1.497×

=10。

1mm〈l/400=16。

25mm

3．6。

5m三跨大梁

采用工32a、Q235工字钢，梁跨度l最大为6.5m，荷载F为35KN，比重q为43.4Kg/m,强度和稳定性验算如下:

电葫芦荷载考虑1.1的动力系数，跨中最大弯矩设计值：

08ql2+1。

Fl=71。

83KN·

支座最大剪力设计值:

Vmax=1。

6ql+1。

F=55.93KN

提升架为临时施工结构，重要性系数取0.9。

ωx=508.2×

9σ=0.9×

Mmax/ωx=127。

17N/mm2〈f=215N/mm2

查表GB706-65，热轧工字钢截面特性表,

104mm4，s=292。

103mm3，tw=8,

l=6.5m，与梁宽度的比值l/b=6。

5/0。

28=23.21〉16

Mmax/Фb/ωx=176.87N/mm2〈f=215N/mm2

677×

458×

=9.9mm〈l/400=16.25mm

满足要求。

4．7。

5m双跨大梁

采用工32a、Q235工字钢，梁跨度l最大为7.5m,荷载F为35KN，比重q为52.7Kg/m，强度和稳定性验算如下：

电葫芦荷载考虑1。

1的动力系数，跨中最大弯矩设计值：

0.07ql2+1.1×

Fl=84。

55KN·

0.626ql+1。

F=56。

9KN

提升架为临时施工结构,重要性系数取0.9。

ωx=692.2×

Mmax/ωx=109.89N/mm2〈f=215N/mm2

查表GB706—65，热轧工字钢截面特性表,

I=11076×

104mm4，s=400。

5×

103mm3，tw=9.5，

s/I/tw=19。

53N/mm2<

fV=125N/mm2

l=7.5m，与梁宽度的比值l/b=7。

5/0.32=23。

44>

55

Mmax/фb/ωx=199.8N/mm2<

1mm〈l/400=16.25mm

（二）横梁

考虑根据竖井提升要求用单轨和双轨,受力简图如下所示：

（1）单轨

a、横梁长3。

6m

按简支梁计算跨中弯矩设计值：

25FL=48.51KN·

最大弯矩点位于C点。

采用工32a、Q235工字钢

σ=Mmax/ωx=95。

45N/mm2〈f=215N/mm2

l/b=1。

8/0。

28=6.4<

16，故不需进行整体稳定性验算.

挠度验算：

ωmax=Fl3/48/E/I=2.32mm〈l/400=9mm

b、横梁长4。

按简支梁计算跨中弯矩设计值:

Mmax=1.1×

25FL=61。

99KN·

最大弯矩点位于C点.

σ=Mmax/ωx=121。

98N/mm2<

l/b=2.3/0。

28=8.2<

16，故不需进行整体稳定性验算。

挠度验算:

ωmax=Fl3/48/E/I=4.84mm<

l/400=11.5mm

（2）双轨

横梁长4.6m，按简支梁计算，弯矩最大点在C～D之间。

25FL=75.5KN·

σ=Mmax/ωx=148.6N/mm2<

l/b=1.8/0。

28=6。

4〈16，故不需进行整体稳定性验算。

挠度最大位于AC、DB之间

ωmax=Fα3（3-4α2）/24/E/I=8。

58mm<

（三）立杆

立杆分为单轨和双轨提升梁计算。

采用工32a工字钢，总高度为6。

5m,平面内计算长度为0.626×

6.5m，考虑剪刀撑和横撑的作用，平面外计算长度5。

5m.

截面特性值：

A=54。

89cm2

Ix=7114cm2

Iy=345cm2

刚度验算：

长细比λx=l0x/ix=36λy=l0y/iy=219

λmax=λy=219>

150

计算整体稳定性：

对X轴属a类，对y轴属b类

查表得фx=0。

910,фy=0.308

σ=N/ф/A=17。

103/0。

308/54。

89/102=10.35N/mm2〈f=215N/mm2（满足）

若采用I32a工字钢，高度为6。

5米,经查规范附表计算长度系数为0。

626，平面内计算长度为0。

626×

6.5米，考虑剪刀撑和横撑的作用，平面外的计算长度为5.5米。

刚度验算:

长细比

λx=36

λy=219

150。

910，фy=0。

308

σ=N/ф/A=35×

308/54.89/102=20.7N/mm2〈f=215N/mm2（满足）

（四）挡土撑计算

采用I14、Q235工字钢做挡土撑，长度为7。

5m及最底部处最不利,为三跨连续梁：

（1）荷载计算

堆土高度按2。

5m计算，不计粘结力，土内摩擦角按15°

底部挡土撑所受主动土压力均布荷载为：

q=1/2×

20×

（1.7+2。

5）tg2（45-15/2）×

8=19.9KN/m

（2）内力计算

最大弯矩设计值：

0.08ql2

=1。

08×

19。

2。

52

=11.94KN·

0.6ql

=1.2×

0.6×

19.9×

5

=35。

82KN

（3）抗弯强度验算

提升架为临时施工结构,重要性系数取0。

查表GB706-65中热轧工字钢截面特性表,可知

ωx=101.7×

Mmax/ωx=0.9×

11.94×

106/101。

7/103

=0.9×

117。

4N/mm2〈f=215N/mm2

故满足强度要求。

（4）抗剪强度计算

查表GB706-65中热轧工字钢截面特性表，可知

I=712×

104mm4,s=44.4×

103mm3，tw=5.5

V×

s/I/tw=0.9×

35.82×

103×

44.4×

103/712/104/5.5

40.61N/mm2<

fV=125N/mm2

故满足要求。

（5）稳定性计算

挡土撑上满铺钢板，稳定性不用计算。

（6）刚度验算

D点的挠度为

ω0=0.677×

ql4/100/E/I

=0.6777×

54×

1012/100/206/103/712/104

=3.6<

l/400=6。

满足要求

（五）、节点验算

（1）、柱脚及横梁和立柱采用螺栓固定后施焊。

节点螺栓选用M20，主要用于连接固定作用，M20螺栓满足要求.

（2）、柱脚及横梁和立柱焊缝：

焊缝高度为h=8mm,满足要求,可不进行计算.

五．提升架的加工图见附图。

六．提升架附属设施

（1）检修平台和雨棚

在提升架上设电葫芦检修平台，如附图所示.检修平台未设置栏杆，在进行检修作业时，应按高空作业进行,必须佩带保险绳.另外，本检修平台承载力较低，检修人员不超过两人，检修用工具不超过10Kg。

另设电葫芦防雨棚，简易雨棚用瓦楞铁制做，用钢板和螺栓固定在大梁工字钢上面，如附图所示。

（2）爬梯及挡土设施

在龙门架立柱上焊接ф20的圆钢作爬梯踏步,间距300mm,圆钢与立柱工字钢两翼焊牢。

为方便堆土和出土，在堆土跨距立柱0。

4m,1。

2m和2。

0m处立柱内侧各设一道挡土撑，挡土撑采用I14.挡土撑与立柱之间14mm厚200×

200连接板.在堆土跨均匀布置挡土柱,如附图所示，挡土柱采用I28a，长3000mm，并嵌固于600×

600×

600的混凝土基础内500mm，施工时可根据堆土和出土需要进行安装。

七．加工说明

1．立柱的预埋件采用20mm厚钢板，预埋时，其上螺栓的位置尺寸必须准确无误.

2．圈梁外的立柱,要设置0.8m×

1.0m×

8m（长×

宽×

高）的混凝土基础,在混凝土基础上预埋钢板，要求基础混凝土一次浇筑完成。

3．提升架立柱与横梁预固定用高强度螺栓连接,螺栓均为ф18。

大梁与中间横梁的预固定连接采用ф20螺栓连接。

4．提升架侧向加设剪刀撑，以增强侧向强度.剪刀撑为角钢，与立柱间采用焊接连接。

5．电葫芦应设垂直和水平运输限位器。

6．在立柱上下部各焊一块16mm厚剪刀撑连接钢板,上部剪刀撑连接钢板中心距立柱顶0.5m，下部剪刀撑连接钢板中心距立柱底0.5m。

在剪刀撑角钢端部直接打螺栓孔，并与剪刀撑连接钢板用ф18×

60螺栓预固定.固定后采用焊缝连接，焊缝高度不小于8mm.

7．横撑、斜撑及剪刀撑的连接均用螺栓预固定后焊缝连接。

围挡设计计算

围挡得搭设要求：

1、钢材等级：

Q235

柱高（m）：

4。

000

柱截面：

普通热轧工字钢I16

柱平面内计算长度系数：

2.000

柱平面内计算长度:

强度计算净截面系数：

截面塑性发展：

不考虑

是否进行抗震设计:

不进行抗震设计

2、风压计算

风动压（伯努力方程）

ω0=0。

5γ.ν2

由于γ。

=γ/gγ=0。

01225KN/m3（标准状态）

10级风速ν=28.4m/s

所以十级风速的基本风压

ω0=0.5×

0.01225×

28。

42/9。

8KN/m2=0.51KN/m2

风荷载标准值

ωk=βgzμsμzω0

βgz=1。

88（B类，地面）

μs=1。

3μz=1.4

所以ωk=1.88×

3×

51=1.746KN/m2

每柱均布荷载设计值

ωk＇=1。

746=2。

10KN/m

根部弯矩

μk＇=2.10×

4=23。

52KN·

3、设计内力：

绕X轴弯矩设计值Mx（Kn。

m）:

23。

520

绕Y轴弯矩设计值My（Kn。

m）：

轴力设计N（Kn）：

0.000

4、截面特性计算

A=2.6110e—003;

Xc=4.4000e-002;

Yc=8.0000e-002

Ix=1.1270e-005Iy=9。

3100e—007；

Ix=6。

5700e—002；

iy=1。

8900e-002

W1x=1。

4090e—004;

W2x=1。

4090e—004

W1y=2.1100e—005；

W2y=2.1100e—005

5、柱构件平面内稳定验算结果

平面内计算长度（m）：

8。

平面内长细比λx：

121。

766

对X轴截面分类：

a类

轴心受压稳定系数фx：

0.483

等效弯矩系数βmx:

1.000

计算系数Nex＇（KN）:

325。

486

柱平面内长细比：

λx=121.766<

［λ］=300.000

受拉构件没有进行平面内稳定验算。

柱构件平面内验算满足。

4.柱构件平面外稳定验算结果

平面外计算长度（m）：

平面外长细比λy：

105。

820

对y轴截面：

b类

轴心受压稳定系数фy：

518

受弯整体稳定系数фbx:

816

等效弯矩系数βtx：

柱平面外长细比：

λy=105.820〈［λ］=300

受拉构件没有进行平面外稳定验算。

柱构件平面外验算满足。

5。

局部稳定验算

腹板计算高厚比Ho/Tw=20.70〈容许高厚比［Ho/Tw］=119。

8

翼缘宽厚比B/T=3.47〈容许宽厚比[B/T]=15.0

柱构件验算满足。