B1B2栋地下室梁模板支撑计算书文档格式.docx
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183/12=145800mm4。
1)抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×
9.75×
3002=-92138N·
mm
σ=Mmax/W=92138/16200=5.69N/mm2
梁底模抗弯强度σ=5.69N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×
300=1773N
τ=3Vmax/(2bh)=3×
1773/(2×
300×
18)=0.49N/mm2
梁底模抗剪强度τ=0.49N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
挠度系数Kυ=0.644,q2=7.43kN/m;
υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×
7.43×
3004/(100×
6000×
145800)=0.44mm
[υ]=L/400=300/400=0.75mm
梁底模挠度υmax=0.44mm<[υ]=0.75mm,满足要求。
(3)第一层龙骨(次楞)验算
钢管横向间距L=600mm,C=300、γ=300/600=0.50,
第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm;
W=bh2/6=80×
802/6=85333mm3;
I=bh3/12=80×
803/12=3413333mm4。
a、梁传荷载计算
q=q1×
第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=9.75×
300/300=9.75kN/m
Mq=qcL(2-γ)/8=9.75×
300/1000×
600/1000×
(2-0.50)/8=0.33kN·
m
b、板传荷载计算
P板重量=1.2×
(板厚度×
25+模板重)+1.4×
活载
=1.2×
(0.15×
25+0.30)+1.4×
2.50=8.36kN/m2
板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=(300+75)/1000×
8.36=0.94kN
a=0.5×
(L-c)=0.5×
(600-300)=150mm=0.2m,Mp=Pa=0.94×
0.15=0.14kN·
Mmax=Mq+Mp=(0.33+0.14)×
106=470000N·
mm=0.47kN·
σ=Mmax/W=470000/85333=5.51N/mm2
第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=5.51N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
Vmax=0.5×
q×
梁宽+P=0.5×
300/1000+0.94=2.40kN
2.40×
1000/(2×
80×
80)=0.56N/mm2
第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.56N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
q=q2×
第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=7.43×
300/300=7.43N/mm
υq=q'
cL3×
(8-4γ2+γ3)/(384EI)
=7.43×
6003×
(8-4×
0.502+0.503)/(384×
9000×
3413333)=0.29mm
υp=PaL2×
(3-4×
(a/L)2)/(24EI)
=0.94×
1000×
150×
6002×
0.252)/(24×
3413333)=0.19mm
υmax=υq+υp=0.29+0.19=0.48mm
[υ]=L/400=600/400=1.50mm
第一层龙骨(次楞)挠度υmax=0.48mm<[υ]=1.50mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图:
(4)第二层龙骨(主楞)验算
钢管横向间距L=1200mm,计算跨数5跨;
第二层龙骨(主楞)采用双钢管,Φ48×
3.0
W=8980.00mm3,I=215600.00mm4;
弯矩系数KM=-0.395,P=V=1/2×
300/1000+0.94=2403N=2.40kN
Mmax=KmPL=-0.395×
1200=-1137600N·
mm=-1.14kN·
σ=Mmax/W=1137600/8980=126.68N/mm2
第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=126.68N/mm2<f=205.00N/mm2,满足要求。
剪力系数KV=1.895,Vmax=KVP=1.895×
2.40=4.55kN
4.55×
1000/(2×
2×
424.00)=8.05N/mm2
第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=8.05N/mm2<fv=120.00N/mm2,满足要求。
3)挠度强度验算
挠度系数Kυ=2.481,P'
=V=1/2×
梁宽+P板传=0.5×
300/1000+0.94=2.05kN
υmax=KυPL3/(100EI)=2.481×
2.05×
12003/(100×
206000×
215600)=1.98mm
[υ]=L/400=1200/400=3.00mm
第二层龙骨(主楞)挠度υmax=1.98mm<[υ]=3.00mm,满足要求。
3.支撑强度验算
(1)荷载计算
传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4.494
每根钢管承载NQK1=4.494×
2400=10786N
每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):
NQK2=1.4×
0.60×
1.20×
1000=1008N
每根钢管承载荷载NQK=NQK1+NQK2=10786+1008=11794N
钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×
3.2×
1000=104N
水平拉杆3层,拉杆重量=3×
1.80×
47.90=259N
支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=104+259=363N
钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×
363+11794=12230N
(2)钢管立杆长细比验算
LO1=ηh=1.2×
1.50=1.80m,LO2=h'+2ka=1.50+2×
0.7×
0.20=1.78m
LO=LO1=1.80m=1800mm,i=15.90mm,λ=LO/i=1800/15.90=113.21
钢管立杆长细比113.21<150,满足要求。
(3)钢管立杆稳定性验算
2
钢管立杆稳定性计算74.72N/mm2<300.00N/mm2,满足要求。
4.支撑支承面验算
钢管立杆设配套底座200×
100mm,支承面为(按C35考虑)混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为:
F=12.23kN=12230N
(1)支承面受冲切承载力验算
βS=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4+1.2/βS=1.00
σpc,m=0N/mm2,Um=2×
(200+105)+2×
(100+105)=1020mm,βh=1.00
(0.7βhft+0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×
1×
1.57+0.25×
0)×
1.00×
1020×
105]/1000=117.70kN
钢管支承面受冲切承载力117.70kN>12.23kN,满足要求。
(2)支承面局部受压承载力验算
Ab=(0.20+2×
0.10)×
(0.10×
3)=0.12m2,Al=0.20×
0.10=0.02m2
βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×
16700=14195kN/m2,ω=0.75
ωβlfccAl=0.75×
14195×
0.02=425.85kN
支承面局部受压承载力F=425.85kN>12.23kN,满足要求。
5.侧模板验算
1)新浇砼的侧压力
F1=0.22γ×
200/(T+15)β1β2V1/2
=0.22×
24.00×
4.44×
1.15×
2.000.5=45.75kN/m2
=(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)
F2=γH=24×
梁高=24×
0.90=21.60kN/m2
F1、F2两者取小值F=21.60kN/m2,有效压头高度=F/γ=0.90
2)荷载计算
荷载类型 标准值 单位分项系数设计值单位
①新浇混凝土的侧压力F 21.60 kN/m2 γG=1.2 25.92 kN/m2
②振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2 γQ=1.4 5.60 kN/m2
梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② 31.52kN/m2
梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 21.60kN/m2
(2)侧模板强度验算
取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm;
W=bh2/6=750×
182/6=40500mm3,I=bh3/12=750×
183/12=364500mm4。
弯矩系数KM=-0.105,q=31.52×
(900-150)/1000=23.64kN/m=23.64N/mm
Mmax=KMqL2=-0.105×
23.64×
3002=-223398N·
mm=-0.22kN·
σ=Mmax/W=223398/40500=5.52N/mm2
侧模抗弯强度σ=5.52N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×
300/1000=4.30kN
4.30×
18×
750)=0.48N/mm2
侧模抗剪强度τ=0.48N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
挠度系数Kυ=0.644,q'
=21.60×
(900-150)/1000=16.20kN/m=16.20N/mm
υmax=KυqL4/100EI=0.644×
16.20×
364500)=0.39mm
侧模挠度υmax=0.39mm<[υ]=0.75mm,满足要求。
6.对拉螺栓计算
Fs=0.95×
(γGF+γQQ2k)=0.95×
31.52=29.94kN/m2;
设1排对拉螺栓,螺栓横向间距a=600mm=0.60m,竖向间距b=(900-150)/2=375mm=0.38m,N=abFs=0.60×
0.38×
29.94=6.83kN;
对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN
对拉螺栓受力6.83kN<容许拉力12.90kN,满足要求。
7.侧肋强度验算
计算跨度375mm,跨数2跨,木枋尺寸b=80mm,h=80mm;
802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×
803/12=3413333mm4。
弯矩系数KM=0.125,q=31.52×
300/1000=9.46N/mm;
Mmax=KMqL2=0.125×
9.46×
3752=166289N·
mm=0.17kN·
σ=Mmax/W=166289/85333=1.95N/mm2
侧肋抗弯强度σ=1.95N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL=0.625×
375/1000=2.22kN
2.22×
80)=0.52N/mm2
侧肋抗剪强度τ=0.52N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
挠度系数Kυ=0.521,q'
300/1000=6.48N/mm;
υmax=KυqL4/100EI=0.521×
6.48×
3754/(100×
3413333)=0.02mm
[υ]=L/400=375/400=0.94mm
侧肋挠度υmax=0.02mm<[υ]=0.94mm,满足要求。
8.梁侧檩梁验算
对拉螺杆横向间距600mm,侧肋间距300mm,计算跨数5跨,梁侧檩梁采用Φ48×
3.2双钢管,W=4730mm3,I=113500mm4,A=450mm2;
弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.25×
0.38=4.43kN
Mmax=KmPL=0.171×
4.43×
106=454518N·
mm=0.45kN·
m
σ=Mmax/W=454518/(2×
4730)=48.05N/mm2
檩梁抗弯强度σ=48.05N/mm2<fm=205.00N/mm2,满足要求。
剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×
4.43=2.92kN
2917/(2×
450)=4.86N/mm2
檩梁抗剪强度τ=4.86N/mm2<fv=120.00N/mm2,满足要求。
挠度系数Kυ=1.097,P,=1.25qL=1.25×
0.38=3.04kN;
υmax=KυP,L3/(100EI)=1.097×
3038×
6003/(100×
113500)=0.15mm
檩梁挠度υmax=0.15mm<[υ]=1.50mm,满足要求。
9.计算结果
底模、侧模厚度18mm;
第一层龙骨(次楞)80×
80mm木枋@300mm,第二层龙骨(主楞)双钢管Φ48×
3.0@600mm;
盘扣式B-LGΦ48×
3.0钢管支撑纵向间距1200mm,钢管横向间距600mm,竖肋80×
80mm钢管@300mm,对拉螺栓Φ48×
3.0双钢管1排,φ12@600mm,采用作为横檩。
立杆顶层步距1.50m,立杆中间层最大步距1.50m。
模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm,作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。
底层的水平杆步距可按标准步距设置,且应设置竖向斜杆。
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