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0.8m;
立杆步距h:
1.2m;
立杆底部垫50厚,300宽通长木板。
梁底承重立杆根数:
2;
梁底两侧立杆间距lc:
0.7m;
梁底承重立杆间距(mm)依次是:
700;
(2)支撑参数
梁底采用的支撑钢管类型为:
①48X3.5mm
钢管钢材品种:
钢材Q235钢(>
16-40);
钢管弹性模量E:
206000N/mm
钢管屈服强度fy:
235N/mrh钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f:
205N/m金
钢管抗剪强度设计值fv:
120N/mm;
钢管端面承压强度设计值fce:
2
325N/mm;
2.荷载参数
新浇筑砼自重标准值G2k:
24kN/m3;
钢筋自重标准值Gk:
1.5kN/m3;
梁侧模板自重标准值Gk:
0.5kN/m2;
砼对模板侧压力标准值Gk:
12.933kN/m2;
倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Qk:
2kN/卅;
梁底模板自重标准值Gk:
0.5kN/m2;
振捣砼对梁底模板荷载Q2k:
2kN/m^;
3.梁侧模板参数
加固楞搭设形式:
主楞横向次楞竖向设置;
(一)面板参数
面板采用克隆(平行方向)18mn厚覆面木胶合板;
厚度:
15mm
抗弯设计值fm:
29N/m金弹性模量E:
11500N/mm
(二)主楞参数
材料:
2根①48X3.5钢管;
间距(mm):
100,200*2;
钢材品种:
钢材Q23密冈(>16-40);
弹性模量E:
206000N/mm屈服强度fy:
235N/m金抗拉/抗压/抗弯强度设计值f:
22
抗剪强度设计值fv:
端面承压强度设计值fce:
325N/mm;
(三)次楞参数
1根50X100矩形木楞;
300;
木材品种:
太平洋海岸黄柏;
弹性模量E:
10000N/mm
抗压强度设计值fc:
13N/mm;
抗弯强度设计值fm:
15N/m金
1.6N/m^;
(四)加固楞支拉参数
加固楞采用穿梁螺栓支拉;
螺栓直径:
M14螺栓水平间距:
800mm
螺栓竖向间距(mm)依次是:
100,200*2;
4.梁底模板参数
搭设形式为:
2层梁上顺下横顶托承重;
29N/m^弹性模量E:
(二)第一层支撑梁参数
1根50X100矩形木楞;
根数:
3;
10000N/mrh
15N/m^
1.6N/m^;
(三)第二层支撑梁参数
1根50X100木方(宽度X高度mm;
东北落叶松;
10000N/m金
15N/mrh;
17N/mrr;
二、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
根据《模板规范
(JGJ162-2008)》第5.2.1条规定,面板按照简支跨计算。
这里取面板的计算宽度为0.620m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为:
354
I=620X15/12=1.744X10mm
243
W=620X15/6=2.325X10mm
1.荷载计算及组合
(一)新浇砼作用于模板的最大侧压力Gk
按下列公式计算,并取其中的较小值:
F1=0.22YB®
V/2
F2=YH
3
其中丫--砼的重力密度,取24.000kN/m;
t--新浇混凝土的初凝时间,取2.000h;
T--砼的入模温度,取20.000C;
V--砼的浇筑速度,取1.500m/h;
H--砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度,取0.750m;
和-外加剂影响修正系数,取1.000;
陰-砼坍落度影响修正系数,取1.000。
根据以上两个公式计算得到:
F1=12.933kN/m2
F2=18.000kN/m
新浇砼作用于模板的最大侧压力Gk=min(F1,F2)=12.933kN/m2;
砼侧压力的有效压头高度:
h=F/卢12.933/24.000=0.539m;
(二)倾倒砼时产生的荷载标准值Qk
Qk=2kN/m;
(三)确定采用的荷载组合
计算挠度采用标准组合:
q=12.933X0.62=8.018kN/m;
计算弯矩采用基本组合:
q=max(q1,q2)=10.836kN/m;
由可变荷载效应控制的组合:
q1=0.9X(1.2X12.933+1.4X2)X0.62=10.222kN/m;
由永久荷载效应控制的组合:
q2=0.9X(1.35X12.933+1.4X0.7X2)X
0.62=10.836kN/m;
2.面板抗弯强度计算
(T=M/W<
[f]
其中:
W--面板的截面抵抗矩,W=2.325X104mrh
QC
M--面板的最大弯矩(N•mm)M=0.125ql=1.219X10N-mm
q=10.836kN/m;
面板计算跨度:
I=300.000mm;
经计算得到,面板的受弯应力计算值:
c=1.219X105/2.325X104=5.243N/mm;
实际弯曲应力计算值芦5.243N/mm小于抗弯强度设计值[f]=29N/mm2,满足要求!
3.面板挠度计算
4
v=5ql/(384EI)<
[V
q--作用在模板上的压力线荷载:
q=8.018kN/m;
I-面板计算跨度:
I=300.000mm;
E--面板材质的弹性模量:
E=11500N/mm;
I--面板的截面惯性矩:
I=1.744X105mri;
容许挠度:
结构表面外露[V=l/400=0.750mm;
面板的最大挠度计算值:
v=5X8.018X300.0004/(384X11500X1.744X105)=0.422mm;
实际最大挠度计算值:
v=0.422mml、于最大允许挠度值:
[v]=0.750mm满足要求!
三、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞采用1根50X100矩形木楞为一组,间距300mm
次楞的截面惯性矩I,截面抵抗矩V和弹性模量E分别为:
I=1X416.67X104=4.167X106mni;
W=1X83.33X103=8.333X104mmi;
E=10000N/mm2;
(一)荷载计算及组合
q=12.933X0.300=3.880kN/m;
计算弯矩和剪力采用基本组合:
有效压头高度位置荷载:
q=max(q1,q2)=5.243kN/m;
q仁0.9X(1.2X12.933+1.4X2)X0.300=4.946kN/m;
0.300=5.243kN/m;
有效压头高度位置以下荷载:
q=0.9X1.35X12.933X0.300=4.714kN/m;
顶部荷载:
q=0.9X1.4X0.7X2X0.300=0.529kN/m;
(二)内力计算
次楞直接承受模板传递的荷载,根据实际受力情况进行电算,得到计算简图及内力、变形图如下:
4.714kN/n5.243kN/m
0.529kN/m
120
100
200
81
539
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN•m)
剪力图(kN)
3.88kN/m
81539
变形计算简图
变形图(mm)
经过计算得到:
最大弯矩M=0.024kN•m
最大剪力:
V=0.522kN
最大变形:
v0.002mm
最大支座反力:
F=1.002kN
(3)次楞计算
(1)次楞抗弯强度计算
642
(T=M/W=0.024X10/8.333X10=0.284N/mm
实际弯曲应力计算值芦0.284N/mm小于抗弯强度设计值[f]=15N/mm2,满足要求!
(2)次楞抗剪强度计算
T=VSo/lb=0.522X1000X62500/(4.167X106X50)=0.157N/mnf;
实际剪应力计算值0.157N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2,
满足要求!
(3)次楞挠度计算
结构表面外露[V=l/400;
第1跨最大挠度为0.002mm容许挠度为0.250mm满足要求!
第2跨最大挠度为0.000mm容许挠度为0.500mm满足要求!
第3跨最大挠度为0.000mm容许挠度为0.500mm满足要求!
第4跨最大挠度为0.000mm容许挠度为0.300mm满足要求!
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值,满足要求!
2.主楞计算
主楞采用2根①48X3.5钢管为一组,共3组。
主楞的截面惯性矩I,截面抵抗矩V和弹性模量E分别为:
454
I=2X12.19X10=2.438X10mm;
343
W=2X5.08X10=1.016X10mm;
2E=206000N/mm;
主楞承受次楞传递的集中力,计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力
1.002kN,计算挠度时取次楞的最大支座力0.779kN。
根据实际受力情况进行电算,得到计算简图及内力、变形图如下:
1.002kN
jf1
f1
ri
L
800
A
11
1.5031.398
0.605
0.501
0.396
jL
0.0.605
1.398
1.503
0.779kN
:
£
M
匕
I
最大弯矩M=0.217kN•m
V1.503kN
v0.133mm
F=2.901kN
(1)主楞抗弯强度计算
(T=M/W=0.217X10/1.016X10=21.355N/mm
实际弯曲应力计算值芦21.355N/mm小于抗弯强度设计值
[f]=205N/mm,满足要求!
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值,满足要求!
3.穿梁螺栓计算
验算公式如下:
N<
[N]=fXA
其中N--穿梁螺栓所受的拉力;
A--穿梁螺栓有效面积(mm);
f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm;
穿梁螺栓型号:
M14;
查表得:
穿梁螺栓有效直径:
11.55mm;
穿梁螺栓有效面积:
A=105mm2;
穿梁螺栓最大容许拉力值:
[N]=170X105/1000=17.850kN;
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=2.901kN。
穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.901kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值
[N]=17.850kN,满足要求!
四、梁底模板面板计算
这里取面板的计算宽度为0.800m。
I=800X15/12=2.250X10mm
q=15.700kN/m;
(2)计算弯矩采用基本组合:
q=max(q1,q2)=20.487kN/m;
q1=0.9X(1.2X15.700+1.4X1.600)=18.972kN/m;
q2=0.9X(1.35X15.700+1.4X0.7X1.600)=20.487kN/m;
2.面板抗弯强度验算
W--面板的截面抵抗矩,W=3.000X104mrh
24
M--面板的最大弯矩(N•mm)M=0.125ql=7.843X10N-mm
计算弯矩采用基本组合:
q=20.487kN/m;
I=350/(3-1)=175.000mm;
c=7.843X104/3.000X
42
10=2.614N/mm;
实际弯曲应力计算值芦2.614N/mm小于抗弯强度设计值[f]=29N/mm,满足要求!
3.面板挠度验算
q=15.700kN/m;
l-面板计算跨度:
l=175.000mm;
I--截面惯性矩:
I=2.250X10”血
[V-容许挠度:
结构表面外露[V="
400=0.438mm;
v=5X15.700X175.0007(384X11500X2.250
5
X10)=0.074mm;
V=0.074mm、于最大允许挠度值:
[V]=0.438mm满足要求!
五、梁底支撑梁的计算
1.第一层支撑梁的计算
支撑梁采用1根50X100矩形木楞,共3组,均匀布置在梁底。
支撑梁的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
1=1X416.67X104=4.167X106mni;
W=1X83.33X103=8.333X104mni;
支撑梁直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计
算。
支撑梁均布荷载计算:
(1)计算弯矩和剪力采用(考虑支撑梁自重):
q=20.487X175.000/800.000+0.04仁4.522kN/m;
(2)计算挠度采用(考虑支撑梁自重):
q=15.700X175.000/800.000+0.030=3.464kN/m;
最大弯矩M=0.1ql2=0.1X4.522X0.82=0.289kN.m
最大剪力V=0.6ql=0.6X4.522X0.8=2.171kN
最大支座力N=1.1ql=1.1X4.522X0.8=3.979kN
最大变形v0.677ql4/100EI=0.677X3.464X8004/(100X10000.000X4.167X106)=0.231mm
(一)支撑梁抗弯强度计算
642
(T=M/W=0.289X10/8.333X10=3.473N/mm
实际弯曲应力计算值芦3.473N/mm小于抗弯强度设计值[f]=15N/mm2,
(二)支撑梁抗剪计算
T=VSo/lb=2.171X1000X62500/(4.167X106X50)=0.651N/mm"
;
实际剪应力计算值0.651N/mm小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm,满足要求!
(三)支撑梁挠度计算
最大挠度:
v=0.231mm;
[V-容许挠度:
结构表面外露[V=l/400=2.000mm;
V=0.231mm、于最大允许挠度值:
[V]=2.000mm满足要求!
2.第二层支撑梁的计算
支撑梁采用1根50X100木方(宽度X高度mm,间距800mm
364
I=1X50X100/12=4.167X10mm;
W=1X50X100/6=8.333X10mm;
E=10000N/mm;
(一)荷载计算及组合:
(1)第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力
计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力3.979kN;
计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力2.358kN;
(包含梁侧模板传递的自重荷载)
计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力3.049kN;
计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力1.797kN;
(包含
梁侧模板传递的自重荷载)
(2)第二层支撑梁自重均布荷载:
计算弯矩和剪力时取0.041kN/m;
计算挠度时取0.030kN/m。
(二)支撑梁验算
根据前面计算的荷载组合,取结构最不利状态进行电算,得到计算简图及
内力、变形图如下:
2.358kN
3.979kN
0.041
kN/m
4.362
4.355
1.9971.99
1.99
T.997
4362
700
I175175175175
经过计算得到从左到右各支座力分别为:
N1=4.362kN
N2=4.362kN
计算得到:
最大弯矩:
M=1.112kN.m
V4.362kN
v0.949mm
F=4.362kN
(1)支撑梁抗弯强度计算
(T=M/W=1.112X106/8.333X104=13.338N/mm2
实际弯曲应力计算值芦13.338N/mm小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求!
(2)支撑梁抗剪计算
T=VSo/lb=4.362X1000X62500/(4.167X106X50)=1.309N/mnf;
实际剪应力计算值1.309N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2,满足要求!
(3)支撑梁挠度计算
结构表面外露[V=l/400;
第1跨最大挠度为0.949mm容许挠度为1.750mm满足要求!
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
穴N/(於)<
其中(T--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm);
N--立杆的轴心压力设计值,它包括:
纵向钢管的最大支座反力:
N1=4.362kN;
脚手架钢管的自重:
N2=0.9X1.2X0.149X
(3.9-0.75)=0.507kN;
N=2+2=4.362+0.507=4.868kN;
A-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Io/i查《模板规范
JGJ162-2008》附录D寻到忻0.714;
立杆计算长度lo=1.2m;
计算立杆的截面回转半径i=1.580cm;
A--立杆净截面面积:
A=4.890cm2;
[f]--钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
钢管立杆长细比入计算值:
入=lo/i=1.2X100/1.580=75.949
要求!
钢管立杆受压应力计算值:
(=4.868X103/(0.714X4.890X102)=
13.938N/mm;
钢管立杆稳定性计算(r=13.938N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值2
[f]=205N/mm,满足要求!
七、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p<
fg
地基承载力设计值:
fg=fgkXkc=68.000kPa;
其中,地基承载力标准值:
fgk=85kPa;
模板支架地基承载力调整系数:
kc=0.8;
立杆基础底面的平均压力:
p=N/A=23.183kPa
立杆的轴心压力设计值:
N=4.868kN;
基础底面面积:
A=0.21m。
p=23.183kPavfg=68.000kPa。
地基承载力满足要求!
(2)主楞抗剪强度计算
52
T=VSo/ltw=0.751X1000X6946/(2.438X10X3.5)=6.117N/mm;
实际剪应力计算值6.117N/mm23小于抗剪强度设计值[fv]=120.000
N/mr2,满足要求!
(3)主楞挠度计算
结构表面外露[
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