pass f5的调试Word文档格式.docx
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走线坚持强弱电分离的原则,电源线走一边,信号线走另一边。
喇叭的地线原来从牛的上面走过,导致电流声很大,把这条线改道一下,远离牛,电流声和杂音基本上就没有了,耳朵贴着喇叭才能听到一点,5cm外是听不到的。
功放接了电位器,直接当合并式功放使用。
PASSF5的声音还是挺爽的,韵味足、有感情,整体控制里很好,低音比较沉和足够,不足之处是低音层次不够清晰(相比于它的功率已经很好了),高音略有一点粗,不知道和滤波电容有没有关系。
在这里谢谢ch639827608等的指导。
两个声道一个一个的调试,过程一样:
先把一个管子的电流跳上来,比如最终要到1.2A,先调到0.5A;
然后调另外一个管子的电流,这个过程只主意中点电压,把中点电压调到〇即可。
此时,再量第一个管子的静态电流,其实已经大大超过0.5A,甚至1A了。
以上的过程反复进行,注意技巧就是一个管子的电流慢慢调,先调到一个较小的值,然后检测中点电压,调另一个管子的电流,直至中点电压为零。
千万不要一开始就把其中一个管子的静态电流调到很高,因为这个静态电流相互影响,一个增加,另一个也增加。
这个F5的调试,关键就上边的注意事项。
当你把其中一个管子的静态电流调到规定值得时候,中点电压又是〇,另外一个管子的静态电流自然就是跟前一个一样了。
千万不要同时监控俩管子的静态电流,否则很难调到规定值。
这是F5本身的特性决定的:
两个管子的静态电流相互影响,一个变大另一个随之变大,一个变小另一个随之也变小。
{先调的那一声道静态电流大,后条的另一声道怎么调也不行,总是小,电位器旋到底电流都没有变化,难道是因为我的牛功率太小吗}
1,先不上大功率管和不上电,调节P1和P2使之在路阻抗约等于600欧姆,
2,上电,测量P1和P2的压降,如不相等,调节P1或P2使之压降相等,
3,断电,待静电放电完毕,
4,焊上大功率管,
5,上电,测量R11和R12压降和中点电压,先把中点调零。
6,R11和R12压降如不是0.6V,比如是0.45V,则调节P1使之R11压降到0.5V,调P2使之中点为零后再调P1使R11压降到5.5V,调P2使中点归零,再调P1使R11压降为0.6V,调P2使中点为零。
切记:
P1调偏流大小,P2调中点零位,小步反复调,不可贪懒大步调。
如能够按我所说方法耐心调,肯定没问题!
我的一位朋友也发生过你这一模一样的问题,按我此法做就完全调好了。
你的大功率管已经焊好就不必卸下了,
断电,在路测量R3和R4阻抗,调节P1和P2使之都约等于600欧姆,
上电后首先调零后再小步调电流,抓住一个调电流一个调零(对于F5实践证明P1调偏流P2调中点较好),调电流和调零反复进行。
如果R3和R4的在路阻抗相差悬殊的情况下上电调节就会出现你那个声道那样似乎调不了中点的匪夷所思的现象,当然如果冷静不慌细心地调还是可以调到零位的。
k170/j74好,原机就是用此高跨导低夹断电压的JFET的而K246/j103是低跨导高夹断电压的JFET,
如用k246/j103时会有一些问题:
1,R1和R2必须加大到50欧姆左右,这是由于其零温度系数点(zerotempcopoint)较高,如仍然用10欧姆的话,温度稳定性将很差。
附:
zerotempcopoint:
Vgs=Vp+0.63V
2,由于k246/j103是低跨导引起输入级的开环增益较低从而整个放大器的开环增益也较低,导致负反馈量比原设计少,原设计已经是浅负反馈了是Pass实验出的对于该线路的最佳反馈量。
F5电路是NelsonPass在2008年推出的一个电路,仿制的人很多。
这个电路本身是一个25W的甲类功放电路,这个电路改成耳放的好像还不多。
主要改进是把功率管的源极电阻改成了4.7Ω。
经过计算可以知道,原来的静态电流1.3A的话,这个电阻消耗的功率大约是P=I2×
R=1.32×
0.47≈0.8W。
现在,静态电流预计0.2A左右,所以实际的功率大约是0.2W-0.4W之间,0.4W的功率是按照0.3A静态电流计算的。
在实际的使用过程中发现,一个质量合格的0.25W金属膜电阻消耗0.5W的功率不成问题。
而如果是0.5W的话,1W以下是没有问题的。
所以,这里边的电阻全部使用了0.5W的电阻。
本来是可以使用0.25W电阻的,由于广州很难买到5色环0.5W金属膜电阻,买4色环5%误差的装上去看起来不是那么协调,所以全部使用了0.5W的5色环金属膜电阻,这样看起来更好看一点,实际上并没有什么音质之类的考虑。
我从来不相信那些说法,想一想,各种BJT、MOSFET或者IGBT的参数误差都超过5%甚至10%,选这么高精度的电阻有意义吗?
如果再考虑到各种电容的误差,更是超过5%了。
经过这些改进以后,在实际调试和试机的时候又出现了其他一些问题。
首先是反馈电阻,反馈电阻是50Ω的,而耳机的阻抗却是600Ω的。
这样一来,全部的功率几乎都消耗在反馈电阻上了。
所以,反馈电阻也要改,但到底改成多少也成了一个难题。
如果不改的话,经过试机发现,当有声音的时候,声音会非常的奇怪。
仔细进行对比才感觉出来是在声音的某些部分出现的嘶嘶声,这个声音是伴随性的,不易察觉但是却使声音变得很奇怪。
如果单纯改反馈电阻的话,会引起增益的变化,弄不好会有自激。
原电路的增益是G_V=1+(R_27×
R_29)/(R_23×
(R_27+R_29))=1+50Ω/10Ω=6。
如果改成100Ω反馈电阻的话,就是11倍增益,算起来的功率大约是P=U^2/R=〖11V〗^2/600Ω≈200mW。
而即使这样,通过耳机的电流也小于反馈电阻的电流。
反馈电阻取1k的增益大约是100,肯定会自激。
如果想不自激的话,看来就只有从驱动级的源极电阻下手了。
这个电阻决定了驱动级的静态电流,静态电流小了显然不行。
10Ω的话,静态电流是6-7mA。
取500Ω大约是1mA的静态电流,有点小。
最终选定100Ω,电流是2mA左右。
为了保持6倍的增益,反馈电阻取500Ω左右是合适的,最终取值是用1.8k电阻与1k(单独使用1k电阻,增益是11,但是会出现自激)电阻并联得到的。
此时反馈电阻R=(1.8k×
1k)/(1.8k+1K)≈640Ω,比负载阻抗稍微大了一点,增益大约是7.4,600Ω负载的输出功率大约是90mW。
所需电流大约是12mA,再加上反馈部分的消耗,不超过30mA,120mA的静态电流已经足够,而况且这个电路的两端是并联的,相当于有250-260mA的静态电流。
保护电路使用的ZTX450、ZTX550很不好买,而且价格又高,实在没有必要使用这俩型号,用BC550B、BC560B代替。
原图设计的保护电流是10A,耳机放大器电路,设定到0.5A左右是合适的。
在这里,R43、R41的取33k、450Ω。
输出短路时的最大电流400mA,这个电流是比较合适的。
计算时假设R41流过的电流与R39近似相等:
I_41=U_41/R_41=U_39/R_39,利用合分比定理可以得到:
U_41/R_41=(U_41+U_39)/(R_41+R_39)=U/(R_41+R_39),U41是三极管的开启电压0.6V,而U是短路时R33上的电压。
保护电路动作时的最大电流:
I=U/R_33=(U_41×
(R_41+R_39))/(R_41R_33)≈0.4A。
MOSFET消耗的功率大约是25V×
0.4A=10W,尚不超过IRF610或者IRF9610的功率。
下图是设计好的PCB,第一版用于调试电路的,所以没有设计电源部分。
第二版主要是增加了电源部分,设计成了All-in-One电路。
由于使用的感光板规格问题,所以设计成了10cm×
15cm的。
这样,刚好占一张感光板。
而原来设计的无电源板是10cm×
7.5cm的,这也是纯粹从感光板的尺寸考虑的。
由于每个声道的俩功率管的静态电流是相互影响的,所以调试是要交替进行。
首先是调节微调电阻,使其中一个MOSFET的源极电阻电压接近0.6V,一般是大约0.5V。
然后,调节另外一个微调电阻,使中点电压接近0mV。
在这里,调节另外一个微调电阻的时候,该MOSFET的静态电流如果是增加的,则刚才调好的MOSFET的静态电流也会上升。
反之,则会下降。
所以,在这里调节静态电流要注意固定监控其中一个功率管的源极电阻电压,然后监控输出电压,使输出直流电压接近0mV。
不能同时监控俩MOSFET的源极电阻电压,否则的话,很难调节到预期的0.6V。
图中的R3、R4、R25、R26没有使用。
这个也可以计算出来,到底要使用多大的电阻和多大的微调电阻。
如果使用的话,图中的微调电阻应该改成用15k的。
否则,静态电流调节不上去。
这是由2SK170、2SJ74的静态电流决定的。
按照6-7mA的静态电流的话,NelsonPass原图设计的当然是正好的。
但是,现在的静态电流是1-2mA,再这么取值就有点小了:
5k电阻与5k微调电阻并联得到的最大阻值是2.5k,1mA静态电流可以调节的最大电压范围是0-2.5V。
此时功率管尚未开启。
按照2mA计算,也仅仅是0-5V。
而如果是5k微调电阻的话,可调节的电压范围将是0-5V或者0-10V,也就是可以保证MOSFET的有效开启。
从实测数据可以知道,Q3的门极电压是-3.91V,Q4门极电压4.25V;
Q9门极电压是-3.81V,Q10的门极电压是4.21V。
也就是说,IRF9610的门极电压比IRF610的相对要低一些。
MOSFET源极电阻的压降大约都是0.6V,静态电流约120mA。
Q1、Q2的静态电流大约是2.3mA和2.0mA;
Q7、Q8的静态电流分别大约是2.4mA和1.8mA。
短路保护三极管基极电流150μA左右,基极电压0.42V(NPN)或者-0.42V(PNP)左右。
而BC550B、BC560B开启电压要求0.55V或者-0.55V以上,保护电路基本上没有动作。
本机暂时没有使用耳机保护电路,调试时也发现,输出短路不会有任何问题。
但是,为了保险起见,还是要用保护电路的,而且保护电路也已经设计好了,只是现在没有功夫做。
滤波电容黑色的是4700μF/50V电解电容,Rubycon的USR系列,蓝色是Philips1000μF/35V电解电容,绿色是ERO2.2μF/50V金属膜电容。
声音表现,感觉比原来制作的Zen耳放效果要好一点。
尤其是对于低频,声音大了以后,有一种低音炮挂在耳旁的感觉。
当然,声音大了以后感觉声场也会开阔一些,但是对耳朵不利。
所以,平时使用还是小音量。
另外就是底噪,即使声音开到最大也听不到,很是安静。
调试过程如下:
1.先调R7,R8,用万用表测试R7,R8两端电阻100R
2.变压器初级串120W的白炽灯,串后,接通变压器插头,白炽灯会闪一下,然后灭掉.
3.用万用表测试一下功放板+24v/-24v有没正常,不要担心现在板子静态电流非常小,R25两端电压大概14mv,输出对地(中点电压)基本是0mv,板子根本不热.
4.万用表调到200mv档,表笔跨在R25两端,顺时针旋转R7(不要紧张,用灯泡保护着)观察万用表电压是否增加,大约增加到70mv这样,用万用表检测中点输出有100来个mv,这时候调整R8,监视万用表,使电压为0,然后,再次把万用表跨到R25两端,旋转R7使R25两端电压缓慢增加,大概每增加50mv,调整一下R8使中点电压归0
5.如此反复,R25两端电压调试到220mv左右的时候,120w的灯泡会开始亮,此时用万用表检测一下+24v/-24v此时电压已经开始掉下(+22v/-22v左右)去了,此时灯泡保护已经开始了,如果继续调试R25两端电压,已经没意义了。
6.去掉变压器初级的灯泡,重新上电,继续旋转R7,增加R25两端的电压,电压每增加50mv,调整一次R8使中点电压归0,耐心调几次,大概几分钟后,调到R25电压为530mv(静态1.1A),此时R26两端的电压大概534mv(稍大一点)此时电源板输出电压约为+22V/-22V,掉了1V(空载为+23V/-23V).调试初步结束。
散热器此时温度大概45度,开始发烫了。
调试初步结束。
因为另外一声道IRF240GS电阻只有58R,看上去可能焊接的时候被静电烧毁了,所以另外一声道没办法调试,新的IRF240已经在途中。
今天调试暂时结束。
痛苦的等待中。
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