浅谈SATWE进行结构设计时注意的几个问题Word格式.docx

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体形复杂、平立面不规则的结构，可在适当部位设置防震缝，或调整平面形状和尺寸，加强构造措施。

不规则的建筑在计算时采用的是空间结构计算模型，并需进行薄弱层验算。

这在SATWE信息输入时都要引起注意。

　　在计算地震力时，如果考虑单向地震作用，即用偶然偏心计算，多层规则的结构可以不考虑。

质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向地震作用下的扭转影响；

其他情况，应允许采用调整地震作用效应的方法计入扭转影响。

这在抗震规范和高层建筑混凝土结构技术规程中都有强制性条文。

　　在调整信息中，有几个数据的取值是需要注意的。

“梁端弯矩调幅系数”一般现浇框架梁取0.8-0.9，装配整体式框架梁取0.7-0.8。

弯矩调幅原因是：

钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布性质，在竖向荷载作用下考虑适当降低梁端弯矩，以减少负弯矩钢筋的拥挤现象。

另一个跟梁弯矩有关系的信息是“梁设计弯矩增大系数”，取值为1.0-1.3，但一般都取1.0，是因为已考虑了活荷载的不利布置。

“中梁刚度增大系数”的取值要根据梁高和楼板的厚度比较来确定，现浇楼板取值1.3-2.0，一般取2.0，因为在整体式肋形楼盖中，楼板和梁浇注在一起形成T形截面梁，在承载力计算时整体刚度会有所增大。

其余的调整信息，只要查看规范就很容易确定下来，这里就不再细说。

　　另外一个需要注意的信息是“柱配筋计算原则”。

一般第一次计算宜按“单偏压”计算，然后再按“双偏压”来计算角柱，角柱在特殊构件定义中点取，角柱的配筋取两次计算中的大值。

异形柱按“双偏压”来计算。

　　“周期折减系数”默认的取值是1.0，这个值应在建筑考虑非承重墙体刚度的影响后进行调整。

系数按如下规定选取，框架结构：

砖填充墙多时取0.6-0.7，砖填充墙少时取0.7-0.8；

框剪结构：

砖填充墙多时取0.7-0.8，砖填充墙少时取0.8-0.9；

剪力墙结构取1.0。

2、特殊构件补充定义

　　这一步的工作是一定要做的，梁是否铰结、不调幅梁的点取、角柱的点取等都是要用户指定，这需要对所设计的建筑物的受力体系有全面、清晰的理解。

如梁铰接的点取与不点取，所配的钢筋是完全不同的：

两端铰接的梁完全靠下部钢筋来承受荷载，下部配筋很大，支座只构造配筋；

两端固接的梁的支座也配有钢筋，这是由于上部有负弯矩，承受拉力。

当双偏压计算角柱时，角柱应点取，否则就不按照角柱计算，配筋也不予增大。

3、结构分析和构件内力计算

　　这一项要选的参数很少，但对整个结构模型的计算起到关键的作用。

“层刚度比计算”有三种方法：

1.剪切刚度、2.剪弯刚度、3.地震剪力与地震层间位移的比值。

方法1按《高规》给出得方法计算，过于简单；

方法2按有限元方法，通过加单位力来计算，用于转换层的计算；

程序隐含的是方法3，概念和计算均简单．但未扣除刚体转角引起的位移。

三种方法可能给出差别较大的刚度比结果，所以要根据工程实际情况进行选取。

4、分析结果图形和文本显示

　　在进行配筋计算与验算后，即可以得到梁柱的配筋简图及一些文本。

在查看结果图形和文本时要注意几个参数的限值。

　　首先，柱轴压比限值应满足《抗规》6.3.7条的规定，并查看梁柱的配筋是否超筋，如有超筋就要考虑调整梁柱的截面来调整配筋量。

　　另外，结构整体性能应加以控制：

（1）、位移控制：

程序输出结果第一项是构件节点位移，第二项是层间位移．位移控制是通过控制位移比进行的。

计算结果应满足《抗规》5.5.1条规定，出现个别位移比超限时，可查位移的大小，在位移很小的情况下，可不考虑。

（2）、周期控制：

《抗规》5.2.5条对楼层最小剪重比做了规定，X、Y方向的有效质量系数一般不应小于90%。

地震作用最大的方向一般控制在15O内，当大于15O时，应将该角度在调整信息中再次输入，并重新导荷验算。

另外《高规》的4.3.5条规定，结构扭转为主的第一周期Tt与平动为主的第一周期T1之比，A级高度高层建筑不应大于0.9；

B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑不应大于0.850。

（3）、层刚度比控制：

《抗规》附录E2.1规定,筒体结构转换层上下层的侧向刚度比不宜大于2；

《高规》的4.4.3条规定,抗震设计的高层建筑结构,其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层侧向刚度的70%或其上相临三层侧向刚度平均值的80%；

《高规》的5.3.7条规定,高层建筑结构计算中,当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时,地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍:

《高规》的10.2.6条规定,底部大空间剪力墙结构,转换层上部结构与下部结构的侧向刚度,应符合高规附录D的规定。

当结构进行薄弱层验算时，应满足《抗规》5.5.5条的弹塑性层间位移角限值的要求。

三、结语

　　在建筑结构计算中，SATWE软件的运用非常广泛，而设计过程中各种参数的选取对整个结构的受力分析起着关键的作用。

所以在结构设计时应按照国家规范正确地选取各个参数，只有这样，才能设计出合理的结构，保证建筑物的质量。

这里，只浅谈了SATWE进行结构设计时注意的几点问题，其实在设计过程中还有很多需要我们注意的问题，这要我们不断的总结和完善才能使结构设计更加的合理化。

1.风荷载

　　风压标准值计算公式为:

WK=βzμsμZW。

其中:

βz=1+ξυφz/μz在新规范中,基本风压Wo略有提高,而建筑的风压高度变化系数μE、脉动增大系数ξ、脉动影响系数υ都存在减小的情况。

所以,按新规范计算的风压标准值可能比89规范大,也可能比89规范小。

具体的变化包括下面几条:

　　1）、基本风压:

：

新的荷载规范将风荷载基本值的重现期由原来的30年一遇改为50年一遇:

新高规3.2.2条规定:

对于B级高度的高层建筑或特别重要的高层建筑,应按100年一遇的风压值采用。

　　2）、地面粗糙度类别：

由原来的A、B、C类,改为A、B、C、D类。

C类是指有密集建筑群的城市市区；

D类为有密集建筑群,且房屋较高的城市市区。

　　3）、凤压高度变化系数：

A、B、C类对应的风压高度变化系数略有调整。

新增加的D类对应的风压高度变化系数最,比C类小20%到50%。

　　4）、脉动增大系数:

A、B、C类对应的脉动增大系数略有调整。

新增加的D类对应脉动增大系数比89规范小,约5%到10%。

与结构的材料和形式有关。

　　5）、脉动影晌系数：

在89高规中,脉动影响系数仅与地面粗糙度类别有关,对应A、B、C类的脉动影响系数分别为,0.48、0.53和0.63。

在新规范中,脉动影响系数不仅与地面粗糙度类别有关,而且还与建筑的高宽比和总高度有关,其数值都小于89高规。

如C类、高度为5Om、高宽比为3的建筑,υ=0.46,比89高规小28%,若为D类,则小37%。

　　6）、结构的基本周期：

脉动增大系数ξ与结构的基本周期有关（WoT12）。

结构的基本周期可采用结构力学方法计算,对于比较规则的结构,也可以采用近似方法计算:

框架结构T=（0.08-1.00）N:

框剪结构、框筒结构T=（0.06-0.08）N:

剪力墙结构、筒中筒结构T=（0.05-0.06）N。

其中N为结构层数。

2.地震作用

　　1）、抗震设防烈度：

:

新规范改变了抗震设防烈度与设计基本地震加速度值的对应关系,增加了7度（0.15g〉和8度（0.30g）两种情况（见新抗震规范表3.2.2）。

　　2）、设计地震分组：

新规范把直接影响建筑的设计特征周期Tg的设计近震、远震改为设计地震分组,分别为设计地震第一组、第二组和第三组。

　　3）、特征周期值：

比89规范增加了0.05s以上,这在一定程度上提高了地震作用。

　　4）、地震影响系数曲线：

新规范5.1.5条,设计反应谱范围由原来的3s延伸到6s,分上升段、平台段、指数下降段和倾斜下降段四个区段。

在5Tg以内与89规范相同,从5Tg起改为倾斜下降段,斜率为0.02。

对于阻尼比不等于0.05的结构,设计反应谱在阻尼比ζ等于0.05的基础上调整。

　　5）、扭转耦连：

新高规3.3条规定,质量、刚度不对称、不均匀的结构,以及高度超过100m的高层建筑结构应采用考虑扭转稿连振动影响的振型分解反应谱法。

　　6）、双向地震作用：

新抗震规范5.1.1条规定，质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向地震作用下的扭转影响。

　　7）、偶然偏心：

新高规3.3.3条规定,计算地震作用时，应考虑偶然偏心的影响,附加偏心距可取与地震作用方向垂直的建筑物边长的5%。

　　8）、竖向地震作用：

新规范5.3.1条规定,对于9度的高层建筑,其竖向地震作用标准值应按

公式（5.3.1-1）和〈5.3.14〉计算,并宜乘以1.5的放大系数。

相当于重力荷载代表值的33.4%:

新规范5.3.3条规定,长悬臂和其它大跨度结构竖向地震作用标准值,8度、8.5度和9度时分别取重力荷载代表值的10%、15%和20%:

新高规10.2.3条规定,带转换层的高层建筑结构,8度抗震设计时转换构件应考虑竖向地震影响。

3.地震作用调整

　　1）、最小地震剪力调整：

新规范5.2.5条规定,抗震验算时,结构任一楼层的水平地震的剪重比不应小于表5.2.5给出的最小地震剪力系数λ。

对于竖向不规则结构的薄弱层,尚应乘以1.15的增大系数。

　　2）、0.2Q0调整：

新规范6.2.13条规定,侧向刚度沿竖向分布基本均匀的框一剪结构,任一层框架部分的地震剪力,不应小于结构底部总地震剪力的20%和按框-剪结构分析的框架部分各楼层地震剪力中最大值1.5倍二者的较小值。

　　3）、边榀地震作用效应调整：

新规范5.2.3条规定,规则结构不进行扭转耦连计算时,平行于地震作用方向的两个边桶,其地震作用效应应乘增大系数。

一般情况下,短边可按1.15采用,长边可按1.05采用:

当扭转刚度较小时,宜按不小于1.3采用。

软件未执行这一条。

　　4）、竖向不规则结构地震作用效应调整：

新规范3.4.3条规定,竖向不规则的建筑结构,其薄弱层的地震剪力应乘以1.15的增大系数:

新高规5.1.14条规定,楼层侧向刚度小于上层的70%或其正二层平均值的80%时,该楼层地震剪力应乘1.15增大系数;

新规范3.4.3条规定,坚向不规则的建筑结构,竖向抗侧力构件不连续时,该构件传递给水平转换构件的地震内力应乘以1.25-1.5的增大系数。

　　5〉、转换梁地震作用下的内力调整：

新高规10.2.23条规定,转换梁在特一级和一、二级抗震设计时,其地震作用下的内力分别放大1.8、1.5、1.25倍。

　　6）、框支柱地震作用下的内力调整：

新高规10.2.7条规定,框支柱数目不多于10根时:

当框支层为1一2层时各层每根柱所受的剪力应至少取基底剪力的2%当框支层为3层及3层以上时,各层每根柱所受的剪力应至少取基底剪力的3%:

框支柱数目多于10根时,当框支层为1一2层时每层框支柱所承受剪力之和应取基底剪力20%,当框支层为3层及3层以上时,每层框支柱所承受剪力之和应取基底剪力3。

她框支柱剪力调整后,应相应调整框支柱的弯矩及柱端梁的剪力、弯矩,框支柱的轴力可不调整。

4．作用效应组合

　　1）、作用效应组合基本公式非抗震设计时由可变荷载控制的组合zs=γGSGK+γJQJZ的iYQiSω非抗震设计时由永久荷载控制的组合zs=γGSGK+立的hSQik抗震设计时的组合。

　　2）、恒荷载作用的分项系数：

当其对结构不利时,对于可变荷载效应控制的组合,应取1.2,对于永久荷载效应控制的组合,应取l.35:

当其对结构不利时,一般应取1.0。

　　3）、可变荷载作用的分项系数和组合值系数：

一般应取l.4；

对于标准值大于4.OKN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3；

楼面活荷载的组合值系数见荷载规范表4.1.1,取值范围在0.7-0.9之间；

风荷载的组合值系数为0.6；

与地震作用效应组合时风荷载的组合系数为0.2。

　　4）、地震作用的分项系数：

一般应取1.3:

当同时考虑水平、竖向地震作用时,应取0.5。

　　5〉、重力荷载代表值：

新抗震规范5.1.3条规定,建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和。

各可变荷载组合值系数,应按表5.1.3采用。

（与荷载规范表4.1.1不同〉 

5.设计内力调整

　　1）、梁设计剪力调整：

抗震规范第6.2.4条和高规第6.2.5、7.2.21条规定,抗震设计时,特一、一、二、三级的框架梁和抗震墙中跨高比大于2.5的连梁,其梁端截面组合的设计剪力值应调整。

　　2）、柱设计内力调整：

为了体现抗震设计中强柱弱梁概念设计的要求,抗震规范第6.2.2、6.2.3、6.2.6、6.2.10条和高规第4.9.2条规定抗震设计时,特一、一、二、三级的框架柱、框架结构的底层柱下端截面、角柱、框支柱的组合设计内力值应调整。

　　3）、剪力墙设计内力调整：

高规第7.2.10、10.2.14、4.9.2条规定,抗震设计时,特一、一、二、三级的剪力墙底部加强区和非加强区截面组合的设计内力值应调整。

6.结构整体性能控制

　　1）、位移控制：

新高规的4.3.5条规定,楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角,A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；

且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍,B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑,不应大于该楼层平均值的1.3倍。

　　2）、周期控制：

新高规的4.3.5条规定,结构扭转为主的第一周期Tt与平动为主的第一周期T1之比,A级高度高层建筑不应大于0.9；

　　3〉、层刚度比控制：

新抗震规范附录E2.1规定,筒体结构转换层上下层的侧向刚度比不宜大于2；

新高规的4.4.3条规定,抗震设计的高层建筑结构,其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层侧向刚度的70%或其上相临三层侧向刚度平均值的80%；

新高规的5.3.7条规定,高层建筑结构计算中,当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时,地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍:

新高规的10.2.6条规定,底部大空间剪力墙结构,转换层上部结构与下部结构的侧向刚度,应符合高规附录D的规定。

　　D.0.1：

底部大空间为一层的部分框支剪力墙结构,可近似采用转换层上、下层结构等效刚度比γ表示转换层上、下层结构刚度的变化,非抗震设计时γ不应大于3,抗震设计时不应大于2。

　　D.0.2：

底部为2-5层大空间的部分框支剪力墙结构,其转换层下部框架一剪力墙结构的等效侧向刚度与相同或相近高度的上部剪力墙结构的等效侧向刚度比γe宜接近1,非抗震设计时不应大于2,抗震设计时不应大于1.3。

　　4）、层刚度比计算：

高规附录D.0.l建议的方法一剪切刚度Ki=GiAi/hI

高规附录D.0.2建议的方法一剪弯刚度Ki=Ai/Hi

抗震规范的3.4.2和3.4.3条文说明中建议的计算方法:

Ki=Vi/AIji

新规范软件中提供前两种算法。

　　5）、框剪结构中框架承担的倾覆力矩计算；

新抗震规范第6.1.3条、高规8.1.3条规定,框架一剪力墙结构,在基本振型地震作用下,若框架部分承担的地震倾覆力矩大于总地震倾覆力矩的50%,其框架部分的抗震等级应按框架结构确定,柱轴压比限值宜按框架结构采用。

抗震规范第6.1.3条的条文说明给出了框架部分承担的倾覆力矩的计算方法zMC=ZZVjh

7.结构构件设计计算

　　1〉、柱轴压比计算：

新抗震规范6.3.7条、高规的6.4.2条和混凝土规范的11.4.16条,都规定了柱轴压比的限值,并规定建造于IV类场地且较高的高层建筑柱轴压比限值应适当降低。

柱轴压比指柱考虑地震作用组合的轴压力设计值与柱的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比:

可不进行地震计算的结构,取无地震作用组合的轴压力设计值:

　　2）、剪力墙轴压比计算：

新抗震规范6.4.6条、高规的7.2.14条和混凝土规范的11.7.13条,都规定了剪力墙轴压比的限值。

目前新规范程序给出各个墙肢的轴压比。

　　3）、剪力墙强区：

底部加新抗震规范和新高规对剪力墙结构底部加强部位的定义略有不同,分别定义如下:

　　新抗震规范6.1.10条规定,部分框支抗震墙结构的抗震墙,其底部加强部位的高度,可取框支层加上框支层以上两层的高度及落地抗震墙总高度的l/8二者的较大值,且不大于15m,其它结构的抗震墙,其底部加强部位的高度可取墙肢总高度的1/8和底部二层高度二者的较大值,且不大于15m。

　　新高规的7.1.9条规定,一般剪力墙结构底部加强部位的高度可取墙肢总高度的l/8和底部二层高度二者的较大值,当剪力墙高度超过150m时,其底部加强部位的范围可取墙肢总高度的1/10。

新高规的10.2.5条规定,带转换层的高层建筑结构,剪力墙结构底部加强部位可取框支层加上框支层以上两层的高度及墙肢总高度的1/8二者的较大值。

　　4）、剪力墙的约束边缘构件和构造边缘构件：

　　新高规的7.2.15条规定,抗震设计时,一、二级剪力墙结构底部加强部位及以上一层的墙肢设置约束边缘构件,一、二级剪力墙的其它部位以及三、四级和非抗震设计的剪力墙墙肢均应设置构造边缘构件。

　　5）、梁、柱、支撑、墙配筋计算：

　　基本构件的设计公式都有不同程度改变。

应用SATWE软件的几点问题在应用2002新规范版SATWE软件计算钢筋混凝土结构的工程实践中,就本人儿点认识,提出来和大家讨论（SATWE软件版本为2002年12月）。

　　1.剪力墙配筋

　　SATWE根据新规范计算剪力墙配筋,增加了边缘构件计算,因此在其传统的平面配筋简图中表示的剪力墙墙柱（暗柱、端柱和翼墙）配筋不再作为配筋设计的直接依据,仅作为参考保留,设计墙柱配筋时应根据边缘构件配筋简图或剪力墙边缘构件输出文件SatbInb.out进行设计。

但是SATWE目前还未将平面配筋简图和边缘构件配筋简图的内容结合在同一图形内统一表达,所以对墙体水平配筋值和超限信息依旧在平面配筋简图中表示,边缘构件配筋简图中仅表示墙柱设计配筋值及截面尺寸。

因为平面配筋简图早为大家所熟知,而且比目前的边缘构件配筋简图和文本文件都来得直观,所以希望SATWE软件在这方面进行改进,以方便设计者使用。

　　在目前的平面配筋简图中表示的墙柱配筋值指的是计算值而非设计值,未考虑最小配筋率等构造要求,当某段墙肢墙柱配筋值显示为0时,则表示该墙柱为构造配筋。

需要注意的是,在边缘构件配筋简图中,虽然软件自动计算了墙柱的截面尺寸,但是出于某些原因该尺寸可能并不一定符合实际情况,需要设计者在设计时予以调整。

另外,对顶部有小塔楼的结构,SATWE在计算底部加强部位范围时,对墙肢总高度的取值,是按首层楼面至小塔楼屋面的总高度计算的而不是按各墙肢自身总高度分别计算的,程序自动将底部加强部位向上延伸一层计算约束边缘构件。

　　2.地下室结构'

　　当墙体为挡土墙时,软件目前并未在平面配筋简图中给出墙体在平面外受力的配筋,所以若想得到这类墙体的配筋数据,应在文本文件中查询与该层对应的配筋文件。

但是由于实际工程中情况千变万化,而软件又有一定的适用范围,所以对地下室挡土墙的计算还是以手算为好,当采用软件计算结果时,应注意人工复核。

另外,对于有窗井的地下室结构,可以在PMCAD中建模,窗井顶部设置为全房间洞,SATWE软件可以计算窗井隔墙对竖向构件的侧向作用。

对计算结果,亦应注意人工复核。

　　3.带地下室结构嵌固层的选取

　　《高层建筑混凝土结构技术规程》第5.3.7条规定,当地下室顶板作为上部结构的嵌固层时,地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部楼层侧向刚度的2倍,而规范中设计内力调整系数所对应的底层即指嵌固层楼板。

因此,正确选取嵌固层就成为结构整体计算是否正确的关键。

但是目前软件尚无法自动判断嵌固层位置,而且工程实践中情况千差万别,要求软件做到自动判断亦十分困难,仍然需要设计者进行人工干预,软件为此提供了必要的条件。

首先可以按实际地下室层数进行第一次计算,查文本文件中的"

结构设计总信息"

软件自动计算了楼层上下侧向刚度,这是结构自身的固有性质,不会因地下室层数的变化而改变,据此可以判断嵌固层的位置（当然,对一般工程来说,也可以根据规范提供的公式手算楼层侧向刚度比〉。

然后根据嵌固层位置调整计算参数中的"

地下室层数"

进行第二次计算,SATWE将设计内力调整系数作用在地下室顶板上。

但是对实际工程,地下室结构一般都有侧向土体约束,对带有多层地下室的结构,当地下室顶板不能作为嵌固层时,单纯将地下结构加入到主体结构中进行计算,即认为嵌固层位置在地下二层楼板处或更低,则可能造成结构的内力与位移计算结果不符合实际情况,甚至导致薄弱层位置变化等等。

因此在设计时,应将两种计算结果进行比较,取最不利结果作为设计依据。

应注意,SATWE允诈利用"

地下室信息"

里的"

回填土对地下室约束刚度比"

参数来控制地下室结构的水平位移,但是这一参数并不影响设计内力调整系数作用位置。

另外,《建筑抗震设计规范》中关于"

位于地下室顶板的梁柱节点左右梁端截面实际受弯承载力之和不宜小于上下柱端实际受弯承载力之和"

的规定,目前软件还没有考虑。

　　4.结构扭转周期计算

　　计算扭转时应按刚性板假定进行,而不应设置弹性板,否则计算出来的结构扭转周期和结构位移是不真实的。

因此,当结构计算中需要指定某些板块为弹性板时,应先按无弹性板模型考查结构扭转是否合格,配筋设计时取两种模型计算的最不利结果作为设计依据。

值得注意的是,不论是采用刚性板假定还是弹性板假定的计算,均要求每个方向结构的有效质量系月数不小于90%。

　　5.错层结构的输入

　　SATWE软件可以进行错层结构的计算,方法是在PMCAD建模时按实际情