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1.2=53.238kPa
注:
B——箱梁底宽,取7.5m,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全
2预应力箱梁跨中断面q1计算
连续梁跨中断面图
1200
40
25
1.5%
根据横断面图,用CAD算得梁体截面积A=5.342m2则:
WγcA265.342
q1===18.52kPa
1BB=7.5
取1.2的安全系数,则q1=18.52×
1.2=22.224kPa
B——箱梁底宽,取6.7m,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
1.3.2新浇混凝土对侧模的压力——q5计算
因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑,在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度控制,砼入模温度T=28℃控制,因此新浇混凝土对侧模的最大压力
q5=PmKrh
K为外加剂修正稀数,取掺缓凝外加剂K=1.2
当V/t=1.2/28=0.043>
0.035
h=1.53+3.8V/t=1.69m
q5=PmKrh12.251.6950.7KPa
二、结构检算
2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算
碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样,同属于杆式结构,以立杆承受竖向荷载作用为主,但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接,且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固,对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力,因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架(一般都高出20%以上,甚至超过35%)。
本工程现浇箱梁支架按φ48×
3.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算,计算结果同样也使用于WDJ多功能碗扣架(偏于安全)。
2.1.1桥墩断面处
在预应力箱梁桥墩纵向两侧各4米范围内,钢管扣件式支架体系采用60×
60×
120cm的布置结构,如图:
0.6
0.60.6
×
Y?
ò
模板斜撑立杆
1、立杆强度验算
根据立杆的设计允许荷载,当横杆步距为90cm,立杆可承受的最大允许竖直荷载为[N]=35kN(参见WBJ碗扣型多功能支架使用说明)。
立杆实际承受的荷载为:
N=1.2(NG1+NG2)+0.85×
1.4ΣNQ(组合风荷载时)
KKK
NG1—支架结构自重标准值产生的轴向力;
K
N—构配件自重标准值产生的轴向力
G2
ΣNQK—施工荷载标准值;
于是,有:
N
G1=0.6×
0.6×
q1=0.6×
53.238=19.17KNK
NG2K=0.6×
q2=0.6×
1.0=0.36KN
ΣQ=0.6×
0.6(q3+4+7)=0.36(×
1.0+2.0+2.94)=2.14KN
NKqq
则:
N=1.2G1+NG2)+0.85×
1.4ΣNQ=1.2×
(19.17+0.36)+0.85×
1.4×
2.14=25.98KN(NKKK
<[N]=35kN,强度满足要求。
2、立杆稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式
:
W/W≤f
N/ΦA+M
N—
钢管所受的垂直荷载,N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×
1.4ΣQNK(组合风荷载时),同前计算所得;
2
钢材的抗压强度设计值,f=205N/mm参考《建2筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。
A—φ48mm×
3.5㎜钢管的截面积A=489mm。
Φ—轴心受压杆件的稳定系数,根据长细比λ查表即可求得Φ。
i—
截面的回转半径,查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i=15.8㎜。
长细比λ=L/i。
L—水平步距,L=1.2m。
于是,λ=L/i=76,参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ=0.744。
MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距;
MW=0.85×
WK×
La×
h/10
WK=0.7uz×
us×
w0
7.2.1得uz=1.38
uz—风压高度变化系数,参考《建筑结构荷载规范》表
us—风荷载脚手架体型系数,查《建筑结构荷载规范》表6.3.1第36项得:
us=1.2
w0—基本风压,查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4w0=0.8KN/m2故:
=0.7z×
s×
w0=0.7×
1.38×
1.2×
0.8=0.927KN
WKuu
La—立杆纵距0.9m;
h—立杆步距1.2m,
2
故:
MW=0.85×
h/10=0.143KN
W—截面模量3查3表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得:
W=5.08×
10mm
363
则,W/W=25.98×
10/(0.744×
489)+0.143×
10/(5.08×
10)=99.56KN/mm2
≤=f205KN/mm2
计算结果说明支架是安全稳定的
2.1.2跨中断面处
在预应力箱梁跨中20米范围内,钢管扣件式支架体系采用60×
90×
120cm的布置结构,如图:
0.90.90.90.90.90.90.90.90.90.90.90.90.90.90.90.90.90.9
0.60.60.60.60.60.60.60.60.60.60.60.6
根据立杆的设计允许荷载,当横杆步距为120cm,立杆可承受的最大允许竖直荷载为N]=30kN(参见WBJ碗扣型多功能支架使用说明)。
N=1.2(NG1+NG2)+0.85×
NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力;
NG2—构配件自重标准值产生的轴向力
ΣQ—施工荷载标准值;
NK
G1=0.6×
0.9×
22.224=12.0KN
1.0=0.54KN
N=1.2
(N
0.9(q3+4+7)=0.54(×
1.0+2.0+3.38)=2.81KNNKqq
G1+NG2)+0.85×
(12+0.54)+0.85×
2.81=18.39KN<[KKK
N]=35kN,强度满足要求
2、立杆稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式
W/W≤f
钢材的抗压强度设计值,f=205N/mm参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。
3.5㎜钢管的截面积A=489mm2。
截面的回转半径,查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i=15.8㎜
h2/10
W=0.7z×
s×
0
Kuuw
uz—风压高度变化系数,参考《建筑结构荷载规范》表7.2.1得uz=1.38us—风荷载脚手架体型系数,查《建筑结构荷载规范》表6.3.1第36项得:
us=1.2w0—基本风压,查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4w0=0.8KN/m2故:
B得:
33
W—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表
则,W/W=18.39×
10/(0.829×
489)+0.143×
10)=73.514KN/mm2
计算结果说明支架是安全稳定的。
2.2满堂支架整体抗倾覆验算
依据《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》第9.2.3要求支架在自重和风荷栽作用下时,倾覆稳定系数不得小于1.3
K0=稳定力矩/倾覆力矩=y×
Ni/ΣMw采用跨中28m验算支架抗倾覆能力:
跨中支架宽12m,长28m采用60×
120cm跨中支架来验算全桥:
支架横向21排;
支架纵向32排;
高度9.4m;
顶托TC60共需要21×
32=672个;
立杆需要21×
32×
9.4=6317m;
纵向横杆需要21×
9.4/1.22×
8=4606m;
横向横杆需要32×
9.4/1.21×
2=3808m;
钢管总重(6317+4606+3808)×
3.84=56.6t;
顶托TC60总重为:
672×
7.2=4.8t;
故q=56.6×
9.8+4.8×
9.8=601.7KN;
稳定力矩=y×
Ni=6×
601.7=3610KN.m
依据以上对风荷载计算=0.7z×
0.8=0.927KN/m2
跨中28m共受力为:
q=0.927×
9.4×
28=244KN;
倾覆力矩=q×
5=244×
5=1220KN.m
K0=稳定力矩/倾覆力矩=2610/1220=2.96>
1.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求2.3箱梁底模下横桥向方木验算
本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用10×
10cm方木,方木横桥向跨度在箱梁跨中截面处按L=60cm进行受力计算,在中支点截面及跨中横隔板梁处按L=60cm进行受力计算,实际布置跨距均不超过上述两值。
如下图将方木简化为如图的简支结构(偏于安全),木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算,实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。
2.3.1桥墩断面处
按中支点截面处4米范围进行受力分析,按方木横桥向跨度L=60cm进行验算①方木间距计算
q=(q1+q2+q3+q4)×
B=(53.238+1.0+2.5+2)×
4=234.952kN/m
M=(1/8)qL2=(1/8)×
234.952×
2=0.610.57kNm·
W=(bh2)/6=(0.1×
02)./16=0.000167m3
n=M/(W×
[δw])=10.57/(0.000167×
11000×
0.9)=(6取.4整数n=7根)d=B/(n-1)=4/6=0.67m
0.9为方木的不均匀折减系数。
经计算,方木间距小于0.67m均可满足要求,实际施工中为满足底模板受力要求,方木间距d取0.25m,则n=4/0.25=16。
②每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×
03.)1/12=8.33×
1-60m4
则方木最大挠度:
fmax=(5/384)×
[(qL4)/(EI)]=(5/384)×
[(234.952×
04)./6(10×
9×
61×
08.33×
1-0
6×
0.9])=5.88×
1-04m<
l/400=0.6/400=1.5×
-3m10(挠度满足要求)
3每根方木抗剪计算
δ=τ(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)×
(234.952×
0.6)/(16×
0.1×
0.9)=0.489MPa<
[δ]τ=1.7MPa符合要求。
2.3.2中跨断面处
按中支点截面处20米范围进行受力分析,按方木横桥向跨度L=90cm进行验算
20=554.48kN/m
①方木间距计算
q=(q1+2+q3+q4)×
B=(22.224+1.0+2.5+2)
M=(1/8)qL=(1/8)×
554.48×
=0.956.14kNm·
22
W=(bh)/6=(0.1×
0)./16=0.000167m3
[δw])=56.14/(0.000167×
0.9)=3(3取.9整数n=34根)d=B/(n-1)=20/33=0.6m
经计算,方木间距小于0.6m均可满足要求,实际施工中为满足底模板受力要求,方木间距d取0.4m,则n=20/0.3=66.7(66.7取整67)。
33-64
方木的惯性矩I=(bh)/12=(0.1×
0.)1/12=8.33×
10m则方木最大挠度:
446-6
fma=(5/384)×
[(qL)/(EI)]=(5/384)×
[(554.48×
0.)9/(50×
1×
08.33×
1×
00.9])=1.4×
10--3
x
3m<
l/400=0.9/400=2.25×
m10(挠度满足要求)
(554.48×
0.9)/(67×
0.9)=0.828MPa<
2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算
本施工方案中WDJ多功能碗扣架顶托上顺桥向采用15×
15cm方木,方木在顺桥向的跨距在箱梁跨中处按L=90cm(横向间隔l=60cm布置)进行验算,在箱梁桥墩断面按L=60cm(横向间隔l=60cm布置)进行验算,横桥向方木顺桥向布置间距在桥墩4m范围按0.25m(中对中间距)布设,的跨中20m范围按0.3m(中对中间距)布设,将方木简化为如图的简支
实际施工时如油
结构(偏于安全)。
木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算,
松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用
2.4.1桥墩断面处
①方木抗弯计算
W=(b2)/6=(0.15×
0.21)/56=5.6×
-410m3
h
-4
δ=Mmax/W=3.084/(5.6×
1)=05.51MPa<
0.9[δw]=9.9MPa(符合要求)注:
②方木抗剪计算
Vmax=3p/2=(3×
8.81)/2=13.215kN
δ=τ(3/2)Vmax/A=(3/2)13.215/(0.15×
0.15)=0.881MPa<
[δ]τ×
0.9=1.7×
0.9=1.53MPa
符合要求。
故,挠度满足要求
2.4.2桥墩断面处
Vma=3p/2=(3×
4.965)/2=7.448kN
33-54
δ=τ(3/2)Vmax/A=(3/2)7.448/(0.15×
0.15)=0.497MPa<
0.9
=1.53MPa
3每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh)/12=(0.150×
.15)/12=4.21×
0m
L/400=0.9×
0.9/400m=2.025×
m10
2.5底模板计算
箱梁底模采用竹胶板,取各种布置情况下最不利位置进行受力分析,并对受力结构进行
简化(偏于安全)如下图:
0.25m和0.3m时最不利位置,则有:
-74
通过前面计算,横桥向方木布置间距分别为
竹胶板弹性模量E=35000MPa3
方木的惯性矩I=(bh)/12=(1.0×
0.01)5/12=2.8125×
10m
2.5.1桥墩断面处底模板计算
模板厚度计算
q=(q1+2+q3+q4)l=(53.238+1.0+2.5+2)×
0.25=14.685kN/m
q
Mma=l
xl
8
14.6850.250.115KNm
模板需要的截面模量:
W=M
[W]0.9
0.115
0.96.0
10
32.135
m2
模板的宽度为1.0m,
h=6W
b
根据W、b得h为:
6
2.135
1
0.0113m
11.3mm
因此模板采用1220×
2440×
15mm规格的竹胶板。
2.5.2桥墩断面处底模板计算
q=(q1+q2+q3+q4)l=(22.224+1.0+2.5+2)×
0.3=8.32kN/m
Mmax=ql
8.320.32
0.094KN
模板需要
截面
模量
W=
0.094
31.745
模板的宽度为1.0m,根据W、b得h为:
6W
h=
61.745
0.0102m
10.2mm
2.6侧模验算
根据前面计算,分别按10×
10cm方木以25cm和30cm的间距布置,位进行模板计算,则有:
以侧模最不利荷载部
⑴10×
10cm方木以间距30cm布置
①模板厚度计算
q=(q4+q5)l=(4.0+50.7)q216.41
Mmax=l
0.3=16.41kN/m
0.30.185KNm
[
M0.185
3
W]0.90.96.0310
3.426
5m2
根据W、
b得h为:
6W63.426
h=b101
5
0.0143m14.3mm
②模板刚度验算
⑵10×
10cm方木以间距25cm布置
q=(q4+q5)l=(4.0+50.7)×
0.25=13.675kN/m
12mm以上,因
根据施工经验,为了保证箱梁底面的平整度,通常竹胶板的厚度均采用此模板采4用1220×
15mm规4格的竹胶板。
-3
②模板刚度验算6
7=2.97-4m<
0.25/400m=6.25×
2.7立杆底座和地基承载力计算
2.7.1立杆承受荷载计算
在桥墩断面立杆的间距为60×
60cm,每根立杆上荷载为:
N=a×
b×
=qa×
(q1+q2+q3+q4+q7)
=0.6×
(53.238+1.0+1.0+2.0+2.94)=21.66kN
在跨中断面立杆的间距为60×
90cm,每根立杆上荷载为:
(22.224+1.0+1.0+2.0+2.94)=15.75kN
2.7.2立杆底托验算
立杆底托验算:
N≤d
R
通过前面立杆承受荷载计算,每根立杆上荷载最大值为桥墩断面处间距60×
60cm布置的
立杆,即:
底托承载力(抗压)设计值,一般取d=40KN;
得:
21.66KN<
40KN立杆底托符合要求。
2.7.3立杆地基承载力验算
根据设计图纸地质图得泥质砂岩深度约3-4米,承载力为200Kpa。
将原地面整平(斜坡地段做成台阶)并采用重型压路机碾压密实(压实度≥90%),达到要求后,再填筑30cm厚的改良土15cm厚的级配碎石,使压实
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