完整版锚杆支护理论计算方法文档格式.docx
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Htan45
当fV3时,L2顶b1-②
f顶
-2
K---安全系数,一般取1.5〜2;
b或b1---(普氏免压拱高)围岩松动圈冒落高度,m
B---巷道开掘宽度,此处取B=5.3m
f---巷道顶板的岩石普氏坚固性系数,(煤取2.5);
H---巷道掘进高度,取3.3m;
f顶---顶板岩石普氏系数;
(煤取2.5);
---两帮围岩的似内摩擦角,取加反算;
arctan(f顶)二arctan(2.5)=68.2
②-3
帮锚杆有效长度L2帮的确定
L2帮cHtan45
=0.64m
或
L?
帮需
B1②-4
B1
=1.27m
c---
帮破碎深度(m;
H---
巷道掘进高度,取3.3m;
-两帮围岩的内摩擦角,取40°
;
arctan(f)
B—f---
巷道开掘宽度,5.3m;
岩石普氏系数;
将以上L1、
L2、L3的值代入①式得:
L顶》L1+L2顶+Ls
L帮》L1+L2帮+L3
3.根据“组合拱理论”计算L2
组合拱理论设计锚杆的支护参数,一般适用于围岩破碎,巷道断面
为拱顶的巷道
I、两帮煤体受挤压深度C
Khb
C(cos匚1)htan(45-)①
1000fcKc22
=(2.8X24x100X1/(1000X2.5X1)xCos1.5-1)
X3.3xtan(45-68.2/2)
=2.05(m)
K——自然平衡拱角应力集中系数,与巷道断面形状有关;
矩形断面,取2.8
r---上覆岩层平均容重(KN/m3),取24KN/m;
H---巷道埋深(m),取100m
B---固定支撑力压力系数,按实体煤取1;
fc---煤层普氏系数,取2.5;
Kc---煤体完整性系数(取0.9-1.0),取1;
---煤层倾角,取3°
;
h---巷道掘进高度m取3.3m;
---煤体内摩擦角,可按fc反算,取68.2°
;
arctanf顶
=arctan(2.5)=68.2°
H、潜在冒落高度b
u(aC)(、
b—cos()②
Kyfy
=(2.65+1.26)Xcos3°
/(0.45X3)=2.89(m)
a顶板有效跨度之半(m),取2.65m;
C――两帮煤体受挤压深度(m),由①式计算得1.05m;
怡一一直接顶煤岩类型性系数;
取0.45
当岩石f=3-4时,取0.45;
f=4-6时,取0.6;
f=6-9时,取0.75;
Fy——直接顶普氏系数,取3;
――煤层倾角,取5°
;
皿、两煤帮侧压值Qs
QsKnC煤[hsinbcos^tan(45—)]③
=2.8x3X1.26x13X[3.3xsin3°
+2.89xcos1.5°
xtg(45-68.2/2)]
=185(kN/m2)
K---自然平衡拱角应力集中系数,与巷道断面形状有关;
矩形断面,取2.8;
n---采动影响系数(取2-5),取3
C---两帮煤体受挤压深度(m),由①式计算得1.26m
r煤---煤体容重(KN/m3),取24KN/m3;
h---巷道掘进高度m取3.3m
a---煤层倾角,取3°
b---潜在冒落高度,由②式计算得2.89m
---煤体内摩擦角,可按fc反算得68.2°
L_2帮=C
L2顶=b
将以上L1、L2、L3的值代入①式得:
Li,L1+L2顶+L3
4.根据“组合梁原理”计算L2
组合梁理论只适合层状顶板锚杆支护的设计,对于巷道的帮、底
不适用,组合梁厚度越大,梁的最大应变值越小。
组合梁充分考虑了锚杆对离层和滑动的约束作用,原理上对锚杆作用分析的比较全面,但是它存在以下明显缺点。
a.组合梁有效组合厚度很难确定。
b.没有考虑水平应力对组合梁
强度、稳定性及锚杆荷载的作用。
其实,在水平应力较大的巷道中,
水平应力是顶板破坏、失稳的主要原因。
P---组合梁自重均布载荷(MPa),取0.06MPa;
与组合梁层数有关的系数
组合层数:
123
值:
1.00.750.70.65
B---巷道跨度(m),取5.3m;
(T1---最上一层岩层抗拉计算强度(MPa),可取试验强
度的0.3-0.4倍,(没有参数)?
(TX---原岩水平应力
xHH
1
(Tx二入rz=0.4X24X10-9x100X103
=0.000960MPa
入一侧压力系数,一般为0.25-0.4,
3――上覆岩层平均容重,取24KN/m;
Z—巷道埋深(m),取100m
L》L1+L2+L3
5.按经验公式计算锚杆长度L(加固拱理论)
L=N(1.1+B/10)①
=1.0X(1.1+5.3/10)=1.63(m;
l—锚杆长度(m;
N—围岩稳定影响系数,V类围岩取系数1.2;
B—巷道跨度(m),取5.3m。
二、锚杆间、排距
(一)经验公式
根据《锚杆喷射混凝土支护技术规范》GBJ86-85规定:
第3.3.7条系统锚杆的布置应遵守下列规定:
一、在隧洞横断面上,锚杆应与岩体主结构面成较大角度布置;
当主结构面不明显时,可与隧洞周边轮廓垂直布置;
二、在岩面上,锚杆宜成菱形排列;
三、锚杆间距不宜大于锚杆长度的二分之一;
IV>
V类围岩中的
锚杆间距宜为0.5〜1.0米并不得大于1.25米。
D<
1/2L①
0.5x2200=1100mm
(二)根据锚杆支护的原理计算锚杆间/排距
1.根据“悬吊理论”计算锚杆间、排距
2.锚杆间距
1/2L
锚杆排距
当复合顶板厚度小于1.15m,即在巷道上方1.15m范围内有关键层存在条件下,关键层下面复合顶岩层可悬吊在稳定的关键层岩层上,支护设计按悬吊理论计算,且不需锚索补强(4)。
锚杆的有效长度L2大于或等于关键层下位复合顶板厚度,锚杆的间排距则有:
Q—锚杆设计锚固力,105KN/根
K—安全系数,一般取1.5〜2;
h2B
式中B——巷道开挖宽度,
岩石坚固性系数,取3。
Y—被悬吊岩石的容重,取24KN/m3;
d—锚杆最小直径,mm
3.根据“组合拱理论”计算锚杆间、排距
(顶)锚杆间排距
LNnNn
02kaL22kab
Lo---锚杆间、排距,m
N---锚杆设计锚固力,105KN/根
n---每排锚杆根数,根;
K---安全系数,一般取2〜3;
Y---被悬吊岩石的容重,取24KN/m;
a---1/2巷道掘进宽度,m
L2---锚杆有效长度(顶锚杆取b冒落拱高度),取1.31m
(帮)锚杆间排距
Nh
KQsLo
D---锚杆间、排距,m
h---巷道掘进高度,m
Lo---帮锚杆排拒(同顶锚杆排拒),取m;
4.根据“组合梁原理”计算锚杆间、排距
D1.63mi―1
2KP
m---最上一层岩石厚度,m;
(Ti---最上一层岩石抗拉强度(MPa),可取实验强度的
0.3〜0.4倍;
P---本层自重均布载荷,P=mXrIMPa
r1---最下面一层岩层的容重,取24kN/m;
经计算选择锚杆间距X排距=900m加900mn符合要求。
三、锚杆直径
《方法一》:
经验公式
式中:
L—锚杆长度,mm
《方法二》:
3.4403;
0=0.018
d—锚杆最小直径(mr)
Q—锚杆设计锚固力(MPa,100KN取380MPa
(Tt—锚杆杆体的抗拉强度(MPa,取380MPa
《方法三》:
根据杆体承载力和锚固力等强度数值加以确定
D35.52Q④-3
d—锚杆间、排距,m
(T—锚杆杆体抗拉强度(MPa);
四、锚固力N
(可按锚杆杆体的屈服载荷计算)
N-(d2)⑤-1
4
=0.25X3.14X(20)2X335=105(KN)
彷屈一一杆体材料的屈服极限(©
20mn螺纹钢为335MPa;
d杆体直径d=20mm
NKL2d2r⑤-2
Q—锚杆锚固力,kN
K—锚杆安全系数,取2〜3;
L2—锚杆有效长度(m;
d锚杆杆体直径(m,d=0.02m;
r—锚杆视密度,t/m3;
五、锚杆角度
靠近巷帮的顶板锚杆安设角度与垂线成15°
,其它锚杆垂直于
巷道顶部安设。
六、锚杆的选择
1、常用锚杆杆体的材料性能
常用钢材及其性能见表5;
锚杆适宜选用45Mn罗纹钢,其承载
能力见表6。
2、锚杆的选择
巷道锚杆选择①=20mm45Mn螺纹钢锚杆。
锚固力Q=10.7tV12.4t
3、锚固剂的确定
锚杆支护巷道采用树脂锚固剂。
树脂锚固剂应具备的主要特性见表7,树脂锚固剂产品型号见表8,树脂锚固剂的规格见表9,树脂锚固剂的主要技术指标见表10。
有关煤矿标准择录
**********************************************************
中华人民共和国国家标准
锚杆喷射混凝土支护技术规范
GBJ86-85
主编部门:
中华人民共和国冶金工业部
批准部门:
中华人民共和国国家计划委员会
实行日期:
一九八六年七月一日
关于发布《锚杆喷射混凝土支护技术规范》的通知
计标[1985]2064号
根据原国家建委(81)建发设字第546号文的通知,由冶金工业部负责主编,由冶金工业部建筑研究总院会同有关单位编制的《锚杆喷射混凝土支护技术规范》已经有关部门会审。
现批准《锚杆喷射混凝土支护技术规范》GBJ86-85为国家标准,自一九八六年七月一日起施行。
本规范由冶金工业部管理,其具体解释等工作由冶金工业部建筑研究总院负责。
国家计划委员会
一九八五年十二月十七日
隔岩物理力学性《^卜魏指标
表
琴数朋岩斷、,
凝聚力
(兆帕)
内摩擦角
弹性模量
(10*兆帕〉
波松比
岩杠容邑
<
千克俅J>
I
>
3.5
55
Z0
017—(12
2500
•2700
11
1.575
45〜55
to〜2卫
0.2-0.25
-2700
III
(U〜L5
35“45
0,5〜1心
0.25-0.30
2300
〜2500
rv
0.1〜0.6
30-35
0.1〜05
0,30~035
2200
—240U
V
0.05〜0.1
20^30
0.03〜0,1
035^0.45
2000
~2300
围托结构面的粘结力和内摩擦系数:
K3J,?
结构面分级
结构面类空
结构商粹征
摩擦系数
粘结力(兆帕〉
-般结构面
结构血不贯迪,越伏粗糙.
尢充填物
0.6
0.1
2
•般结构
结构面贯通性羞h起伏平消,部井有允填物质
0.045〜0.6
0,06-0.1
"
1j
结构面贯通性较并,碎屑
充填厚度小于起起伏差
035〜0.45
0.03〜0.06
般结构
面
平育,冇浦层粘性夹泥
0.25〜035
0〜0,02
5
—般结构面
結构闻赏通性好.半立光滑,有粘性畑夹泥较厚•呈草流性状
0.17-0.2S
第338条设计局部锚杆时,拱腰以上的锚杆对危石的抗力可按下列公式验算:
水泥砂浆锚杆
K-GCn•As•fst(3.3.8-1)
预应力锚索或预应力锚杆
K•GCn•P(338-2)
或K-G<
n•Ay•^con(338-3)
式中G锚杆或锚索承受的危石重量(牛顿);
As――单根锚杆杆体的截面积(厘米2);
Ay――单根预应力锚索或预应力锚杆杆体截面积(厘米2)
n――锚杆、预应力锚索或预应力锚杆的根数;
fst――水泥砂浆锚杆钢筋设计抗拉强度(牛顿/厘米2);
P――单根预应力锚索或预应力锚杆的预张拉力值(牛顿);
(Tcon预应力锚索或预应力锚杆张拉控制应力(牛顿/厘米);
K――安全系数,取2。
第339条拱腰以下及边墙局部锚杆的抗力可按下列公式
验算:
K-G1<
f•G2+n・As-fsv+CA(3.3.9-1)
f•G2+Pt+f•Pn+C・A(339-2)
式中G1、G2分别为不稳定岩块平行作用于滑动面和垂直作用于滑动面上的分力(牛顿);
As――单根水泥砂浆锚杆钢筋的截面积(厘米2);
n锚杆根数;
A――岩石滑动面的面积(厘米2);
C――岩石滑动面上的粘结力(牛顿/厘米2);
fsv――水泥砂浆锚杆钢筋设计抗剪强度(牛顿/厘米2);
f――岩石滑动面的摩擦系数;
Pt、Pn――分别为预应力锚索或预应力锚杆作用于不稳定岩块上的总压力在抗滑动方向及垂直于滑动面方向上的分力(牛顿);
K――安全系数,取2
第3311条局部锚杆或锚索应锚入稳定岩体。
水泥砂浆锚
杆
或预应力锚索的水泥砂浆胶结式内锚头锚入稳定岩体的长度,应
同时满足下列公式:
公式(3311-1)、(3311-2)见图形所示。
(3.3.11-1)
式中la锚杆杆体或锚索体锚入稳定岩体的长度(厘米);
d1——锚杆钢筋直径走私或锚索体直径(厘米);
d2――锚杆孔直径(厘米);
fst――锚杆钢筋或锚索体的设计抗拉强度(牛顿/厘米2);
fcs――水泥砂浆与钢筋或水泥砂浆与锚索的设计粘结强度(牛
顿/厘米2);
fcr――水泥砂浆与孔壁岩石的设计粘结强度(牛顿/厘米2);
GB1499.2-2007钢筋混凝土用钢
731钢筋的屈服强度Rel、抗拉强度Rm断后伸长率A、最大力总伸长率Agt等力学性能特征应符合表6的规定。
表6中所列各力学性能特征值,可作为交货检验的最小保证值。
表6
牌号
艮1/
MPa
Rn/
A/
%
Agt/
不小于
HRB335
HRBF335
335
455
17
HRB400
HRBF400
400
540
16
7.5
HRB500
HRBF500
500
630
15
锚喷支护工程质量检测规程
MT/T5015-96
农4.5.1锚杆允许外霹&
度(mm)
类别
允许外露长度
冇托板
5?
岀托板W50
无托板
爆炸材料库爾家、锚喷巷道
5锚杆抗拔力检测
5.1检测方法
5.1.1用锚杆拉力计作锚杆抗拔力检测,根据检测结果评判锚杆
抗拔力和安装牢固程度的质量状况
5.1.2锚杆拉力计应符合以下要求:
a)最大工作荷载不小于70kN;
b)工作行程不小于10mm
c)测力装置应使用标准精密压力表或数据显示系统,精密度等级宜为0.5级。
5.2检测程序
5.2.1确定检测数量:
巷道每30〜50m取样不少于一组。
立井、硐室每300根锚杆或300根以下,取样不少于一组;
300根以上,每增加1〜300根,相应多取样一组。
设计或材料变更,应另取一组。
每组不得少于3根。
5.2.2在同一检查点内均匀取3根或3根以上作为一组。
5.2.4将压力表读数(数显值)按公式5.2.4换算成锚杆抗拔力:
F二CPS(5.2.4)
F――锚杆抗拔力(N);
C――压力表值与锚杆抗拔力之间相关系数,在仪器标定时确定;
p――压力表读数(MPa;
S——锚杆拉力计千斤顶活塞面积(mm2。
MT
中华人民共和国煤炭行业标准
MT146.1—2002
树脂锚杆锚固剂
Resinanchorbolts—Capsules
Iti产品分类
特性
擬狡时側
3
爭待安當时问
CKa
8—2S
10—30
CKb
新—斗0
30—60
红
K
快速
41-90
知〜1如
z
中遠
80
A
M
180
^―■
—
注在伫环境沮度泉甘下欖定.注攜挥皿住怔国剂輕股之前完胶*
5技术要求
5.1原材料
锚固剂所用原材料应符合有关国家标准和行业标准要求。
5.2外观
树脂锚固剂应装填饱满,质地柔软,颜色均匀,树脂胶泥不分层沉淀,封口严密,无渗漏,各型号锚固剂的标识应符合表1的规定。
5.3直径、长度偏差
锚固剂直径偏差为土0.5mm长度偏差为土10mm
5.4树脂胶泥稠度
环境温度为(22±
1)C时,不小于16mm
5.5凝胶时间
应符合表1的规定。
5.6抗压强度
1)C、龄期24h条件下,用于端锚的锚固剂其抗压强度应不小于60MPa用于全锚的锚固剂其抗压强度应不小于40MPa
5.7锚固力
应符合表3的规定
表3锚固力规定值kN
类型
CK
Z
龄期/min
10
30
©
22mm
125
螺纹钢杆体
20mm
105
os>
335MPa
18mm
85
16mm
75
90
圆钢杆体
70
235MPa
60
50
5.8有效期
5.8.1环境温度为20~25°
C室内存放时,不小于3个月
5.8.280C热稳定性试验,不小于16h。
5.8抗拔力
锚呦荒度)25扎直径2Hmm.庇会杆体为4径20nu龟网服退虞500MPa的无纵助端纹
钢杆体.嚴期2h靈件下.扰覆力就不小于100kN.
5.9笹固力
耗表3规宇的枯潮+箱何力应不小于与之窗蛮杆体规定忌恿力的1・2悄.
ft3JS定龄期单也为井榊
CKe
|2
规定龄期
煤矿锚杆支护技术规范(新)
ICS73.100.10
D97
备案号:
26921—2010MT
2009-12-11发布
2010-07-01实施
MT/T1104—2009
煤巷锚杆支护技术规范
Technicalspecificationsforboltsupportingincoal
roadway
国家安全生产监督管理总局发布
4.3.1一般要求
设计选用的煤巷锚杆支护材料应符合国家标准和相关行业标准,并具
有产品合格证。
锚杆(锚索)杆体及其附件、其它组合构件等的力学
性能应相互匹配。
432锚杆、托板、螺母
4.321金属杆体、托板、螺母应符合MT146.2—2002的规定。
4.322树脂锚杆玻璃纤维增强塑料杆体应符合有关标准的规定。
4.3.3锚固剂
树脂锚固剂应符合MT146.1—2002的有关规定。
锚固剂生产厂家应提供质量合格证。
4.3.4钢带
钢带的选用应根据巷道具体情况选用不同型号和规格,钢带材料抗拉
强度应不低于375MPa4.3.5锚索
4.3.5.1锚索用钢绞线应符合GB/T5224—2003的规定;
应优先选用
抗拉强度等级不低于1860MPa延伸率不小于3.5%,直径不
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