物料提升机拆装方案文档格式.docx

物料提升机拆装方案文档格式.docx

《物料提升机拆装方案文档格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《物料提升机拆装方案文档格式.docx（15页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

1、安装前，本项目部技术负责人，机管员、安全员对进场提升机进行检查验收，符合安装要求。

2、确定安装队伍，对安装人员进行安全技术交底，指定安装队长为指挥员，地面设项目部安全员、机管员作为监护人员，划定警戒区；

地面安排2名人员输送零配件及工具，另3名人员为登高安装作业。

3、安装人员必须熟悉提升机的机械性能和工作原理，并持有特殊工种操作证。

提升架材料采用定型角钢搭设，搭设高度均为36米，搭设步骤如下：

备件，项目部安全技术交底→熟悉安装安全要求→架体及卷扬机基础制作→机座安装及卷扬机安装→吊篮安装→标准节的安装→附墙架安装→天梁安装→钢丝绳安装→通道搭设及停靠门安装→安全限位安装→调试运行。

（一）安装架体安全技术措施

提升架安装前，首先要向安装操作有员进行安全技术交底，具体安全措施如下：

1、安装架体要设警戒区，并指定专人指挥，操作人员必须系好安全带。

2、安装架体时，应先将基础连接牢固，每安装2个标准节，应采取临时支撑或临时缆风绳固定，并进行初校正，在确认稳定时，方可继续作业。

3、架体各节点的螺栓必须紧固，螺栓应符合孔径要求，严禁扩孔和开孔，更不得漏装或以铅线代替。

4、安装缆风绳应与地面夹角为45°

～60°

，并与地锚牢固连接。

5、架体安装的垂直高度偏差，最大不应超过高度的1.5‰（按本工地所装架体高度为36m,应为46㎜）。

（二）提升机底座的安装

1、本楼所使用的9台井字架均设置在地面砼基础上，在基础砼浇筑时根据井架底及卷扬机底座的尺寸预留螺栓。

2、螺栓预埋为后应待混凝土强度达到设计强度后便可开始提升机底座，将底盘安装到位，将地脚螺栓穿过底盘孔，与预留孔连接，调节底盘对接口水平度，底盘下空隙实并拧紧地脚螺栓，为了加强架体及卷扬机的整体稳固性，还采用了植筋加固的方法进行设置。

3、底盘安装完后开始安装吊篮。

（三）提升架标准节及导轨的安装

1、底座固定好后开始向上搭设井架标准节，标准节所用角钢应从下向上用人工传递。

2、标准节的安装顺序是先安装立杆，而后安装剪刀撑，最后再安装平杆，平杆安装完后再安装导轨架，安装一道附墙后必须调校导轨架的垂直度，每10米偏差不大于10㎜，安装完后在安装完一层后满铺脚手板，并固定好后经过检查方可进行上一步的安装。

3、导轨安装完毕立即对导轨架等部位进行润滑。

4、严禁夜间进行安装作业。

（四）提升架横梁及钢丝绳的安装

1、标准节安装至使用高度后，再安装横梁。

2、安装天轮装置，使其与架体最顶部一节标准节连接，拧紧所有的螺栓。

3、而后开动卷扬机将钢丝绳向上穿过天轮再向上穿过天轮再向上与吊篮顶的吊点固定。

4、钢丝绳的固定应使用Y4-12型号的卡子不少于3个，间距按照出72～96㎜卡牢。

5、检查所有螺栓是否紧固，所有绳卡是否按规定拧紧，所有开口销是否张开。

（五）提升架安全防护装置的安装

1、提升架安装完全后方可安装进料口处底层安全门，安全门应先连接门立杆，后安装安全门，而后安装上下滑轮装置，同时并安装钢丝绳，最后安装配重，并进行调试，保证门开启灵活。

2、首层安全门安装完后，开始安装每层出料通道，每层出料通道全部采用Φ48钢管从下往上搭设，并不能与外脚手架相连接。

搭设完后应铺满脚手板，脚手板采用胶合板，并用铁丝和钉子固定牢固，出料通道的搭设宽度同架体的宽度，通道两侧加设防护栏杆。

3、楼层防护门的安装，本提升架安装完毕后便可安装防护门，防护门全部现场加工，每层每边先安装两个门轴，再安装上防护门，防护门采用两扇对开门。

4、为保证提升体内的物料不至于掉出，架体安装完后以外侧立面和两侧均设置安全防护网，防护网采用钢丝网加工，安装时从下向上一层一层安装。

5、卷扬机操作棚的搭设，操作棚采用钢管搭设，顶部用彩钢板，四周用胶合板进行封闭。

6、地面进料防护棚的搭设，在提升机使用前搭设，防护棚顶部材料采用50㎜厚木板，分为上下两层，两层之间的距离为600㎜，木板全部满铺，用铁丝与钢管架固定，两侧沿栏杆架用安全网进行封严。

（六）限位保险装置的设置

1、吊篮停靠装置

安全停靠装置，当吊篮运行到楼层进行御料时，停靠装置能够承担全部的工作荷载，故设置此装置。

断绳保护装置。

当吊篮在运行中，苦发生断绳时，此装置可迅速使吊篮可靠地停在架体上，故设置些装置。

2、超高限位装置：

也称上极限超位器，主要作用是限定吊篮的上升高度，即设置在吊篮最高点至天梁轮最最低点的距离不小于3米处。

此距离考虑到意外情况下，电源不能断开时，吊篮仍将继续上升，可能造成事故，而此越程可使司机采用紧急断电开关切断电源，防止吊篮与天梁碰撞。

3、下极限限位器，当吊篮下降运行至碰到缓冲器之前限位器限能动作，吊篮达到最低限定位置时，限位器自动切断电源，吊篮停止下降。

4、缓冲器。

在架体的最下部底坑内设置缓冲器，此缓冲器能承受相应的冲击力。

采用旧的汽车外轮胎共四个，每个角一个。

（七）联络信号：

提升机使用时，考虑到本工程的实际情况，采用对讲机的联络方式可以使司机与各层作业人员联系。

（八）避雷

避雷针，即接闪器，采用φ20钢筋，长度为2m，置于架体的最顶端。

采用架体作引下线，架体底端加焊圆钢与基础连接作为接地体，形成避雷装置。

（九）、架体与建筑物的附着

为了增加提升机架体的整体稳定性，架体与建筑物采用刚性连接，设置是每两层做一道附着，间距为7.2m，具体做法如附图。

（十）缆风绳的设置与规格

1、缆风绳选用圆股钢丝绳，直径为10㎜。

因为本架体高度为33m，缆风绳组数为2组。

2、缆风绳在架体顶部四角有横向缀件的同一水平面上对称设置，使其在结构上引起的水平分力，处于平衡状态。

3、缆风绳与地锚牢固连接，与地面夹角为45°

。

六、检验规范及试验方法

试验应按设计所规定全部装置和附件安装完后，方可进行试验。

1、检验规则参照《起重机械安全规程》GB6067中的5.3.1.1的规定。

2、空载试验。

在空载情况下以提升机各工作速度进行上升、下降、制动等动作，在全行程范围内，反复试验，进行3次。

3、额定荷载试验。

吊篮内施加荷载，使其重心位于吊篮的几何中心，沿长度两个方向，各偏向移全长的1/6的交点处。

作吊篮的坠落试验。

将吊篮的坠落试验。

将吊篮上升3～4m停住，进行模拟断绳试验。

4、取额定荷载的125%（按5%逐级加载），荷载在吊篮内均匀布置，做上升，下降，制动等动作。

七、井架的拆除

1、拆除井架前应先拆除井架楼层的通道钢管脚手架，拆除时的要求同外架拆除。

2、先把钢丝绳拆下全部卷扬机内，再把天梁拆下。

3、标准节的拆除及附墙的拆除。

标准节的拆除先拆除横杆和剪刀撑，再拆除立杆。

4、安装和拆除人员必须按高处作业要求，铺好脚手板，同时系好安全带。

在拆除过程中注意标准节连接螺栓掉下伤人，并在拆除现场设置警戒标志，划定安全警戒区域，并需有监护人员，非操作人员严禁靠近。

八、物料提升机的使用安全要点和管理

1、使用前的检查。

提升机安装后，应由主管部组织按照本规范和设计规划进行检查验收，方可交付使用。

①金属结构有无开焊和明显变形；

②架体各节点连接螺栓是否紧固；

③附墙架、缆风绳、地锚位置和安装情况；

④架体的安装精度是否符合要求；

⑤安全防护装置是否符合要求；

⑥卷扬机的位置是否合理；

⑦电气设备及操作系统的可靠性；

⑧钢丝绳、滑轮组的固接情况。

2、定期检查。

应每月进行1次，由有关部门和人员参加检查内容包括：

①金属结构有无开焊、锈蚀、变形；

②扣件、螺栓连接的紧固情况；

③提升机构磨损情况及钢丝绳的完好性；

④安全防护装置有无缺少、失灵和损坏；

⑤缆风绳、地锚、附墙架有无松动；

⑥电气设备的接地及接雷保护情况；

⑦断绳保护装置的灵敏度试验。

3、在日常的使用时应符合下列规定。

①物料在吊篮内应放时，应采取防滚落措施；

散料应装箱或装笼。

严禁超过载使用。

②严禁人员攀登、穿越提升机架体和乘吊篮上下。

③本提升机严格按照《施工现场临时用电安全技术规范》（GJG46-2005）的标准，配电箱及开关箱做到“三级配电两级保护”，“一机一闸一漏一箱”的规范要求。

④发现安全装置失灵时，应立即停机修复。

作业中不得随意使用极限限位装置；

⑤要经常检查钢丝绳、滑轮工件情况。

发现磨损严重，必须按照有关规定及时更换；

⑥作业后，将吊篮降至地面，各控制开关板至零位，切断主电源，锁好闸箱。

4、提升机使用中就进行经常性的维修保养，并符合以下规定。

①司机应按规定，对提升机各之间润滑部位，进行注油润滑；

②维修保养时，应将所有控制开关板至零位，切断主电源，并在闸箱处挂“禁止合闸”标志，必要时应设专人监护；

③提升机处于作状态时，不得进行保养、维修，排除故障应在停机后进行；

④更换零部件时，零部件必须与原部件的材质性能相同，并符合设计与制造标准；

⑤维修和保养提升机架体顶部时，应搭设上人平台，并应符合高处作业要求；

⑥严禁打开制动闸做自由降落；

⑦提升机在操作范围内设有“不准穿越”、“危险不得停留”等提示标志，并设置安全通道。

格构式井架计算书

格构式型钢井架在工程上主要用于垂直运输建筑材料和小型构件，井架立柱、缀条一般由厂家直接预制，施工现场必须严格安装。

本计算书按照《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》（JGJ88-1992）、《建筑施工计算手册》（江正荣主编）、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）编制。

一、荷载计算

1.起吊物和吊盘重力（包括索具等）G

G=K（Q+q）

其中K──动力系数，K=1.00；

Q──起吊物体重力，Q=10.000kN；

q──吊盘（包括索具等）自重力，q=1.000kN；

经过计算得到G=K×

（Q+q）=1.00×

（10.000+1.000）=11.000kN。

2.提升重物的滑轮组引起的缆风绳拉力S

S=f0[K（Q+q）]

其中f0──引出绳拉力计算系数，取1.02；

经过计算得到S=f0×

[K×

（Q+q）]=1.020×

[1.00×

（10.000+1.000）]=11.220kN；

3.井架自重力

井架自重力1.5kN/m；

井架的总自重Nq=1.5×

36=54kN；

附墙架以上部分自重：

Nq1=1.5×

（36-5）=46.5kN；

Nq2=1.5×

（36-15）=31.5kN；

Nq3=1.5×

（36-25）=16.5kN；

4.风荷载为q=0.719kN/m；

风荷载标准值应按照以下公式计算：

Wk=ω0×

μz×

μs×

βz=0.45×

1.42×

0.48×

0.70=0.215kN/m2；

其中ω0──基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB5009－2001）的规定，采用：

ω0=0.45kN/m2；

μz──风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB5009－2001）的规定，采用：

μz=1.42；

μs──风荷载体型系数：

μs=0.48；

βz──高度Z处的风振系数，βz=0.70；

风荷载的水平作用力:

q=Wk×

B=0.215×

3.35=0.719kN/m；

其中Wk──风荷载水平压力，Wk=0.215kN/m2；

B──风荷载作用宽度，架截面的对角线长度，B=3.35m；

经计算得到风荷载的水平作用力q=0.719kN/m；

二、井架计算

井架简图

1、基本假定：

为简化井架的计算，作如下一些基本假定：

（1）井架的节点近似地看作铰接；

（2）吊装时，与起吊重物同一侧的缆风绳都看作不受力；

（3）井架空间结构分解为平面结构进行计算。

2、风荷载作用下井架的约束力计算

缆风绳或附墙架对井架产生的水平力起到稳定井架的作用，在风荷载作用下，井架的计算简图如下：

弯矩图（附墙件）

剪力图（附墙件）

各附着由下到上的内力分别为：

R

（1）=8.712kN,M

（1）=8.406kN·

m；

R

（2）=1.205kN,M

（2）=3.991kN·

R（3）=16.275kN,M（3）=43.56kN·

Rmax=16.275kN；

3、井架轴力计算

各缆风绳或附墙架与型钢井架连接点截面的轴向力计算：

经过计算得到由下到上各缆风绳或附墙架与井架接点处截面的轴向力分别为:

第1道H1=5m；

N1=G+Nq1+S=11+46.5+11.22=68.72kN；

第2道H2=15m；

N2=G+Nq2+S=11+31.5+11.22=53.72kN；

第3道H3=25m；

N3=G+Nq3+S=11+16.5+11.22=38.72kN；

4.截面验算

（1）井架截面的力学特性：

井架的截面尺寸为2.1×

3m；

主肢型钢采用4L70×

6；

一个主肢的截面力学参数为:

zo=19.5cm，Ixo=Iyo=37.77cm4，Ao=8.16cm2，i1=59.93cm；

缀条型钢采用L45×

4；

格构式型钢井架截面示意图

井架的y-y轴截面总惯性矩：

Iy=4[Iy0+A0（a/2-Z0）2]

井架的x-x轴截面总惯性矩：

Ix=4[Ix0+A0（b/2-Z0）2]

井架的y＇-y＇轴和x＇-x＇轴截面总惯性矩：

经过计算得到：

Ix=4×

（37.77+8.16×

（300/2-19.5）2）=556018.44cm4；

Iy=4×

（210/2-19.5）2）=238757.64cm4；

Iy'

=Ix'

=1/2×

（556018.44+238757.64）=397388.04cm4；

计算中取井架的惯性矩为其中的最小值238757.64cm4。

2.井架的长细比计算：

井架的长细比计算公式：

λ=H/[I/（4A0）]1/2

其中H--井架的总高度，取36m；

I--井架的截面最小惯性矩，取238757.64cm4；

A0--一个主肢的截面面积，取8.16cm4。

经过计算得到λ=42.092。

换算长细比计算公式：

λ0=（λ2-40A/A1）1/2

其中A--井架横截面的毛截面面积，取4×

8.16cm2；

A1--井架横截面所截垂直于x-x轴或y-y轴的毛截面面积，取2×

3.49cm2；

经过计算得到λ0=44。

查表得φ=0.882。

3.井架的整体稳定性计算：

井架在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：

其中N--轴心压力的计算值（kN）；

A--井架横截面的毛截面面积，取32.64cm2；

φ--轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数，取φ=0.882；

βmx--等效弯矩系数,取1.0；

M--计算范围段最大偏心弯矩值（kN·

m）；

W1--弯矩作用平面内，较大受压纤维的毛截面抵抗矩,

W1=I/（a/2）=238757.64/（210/2）=2273.882cm3；

N'

EX--欧拉临界力，N'

EX=π2EA/（1.1×

λ2）；

N'

EX=π2×

2.06×

105×

32.64×

102/（1.1×

42.0922）=3405074.015N；

经过计算得到由上到下各附墙件与井架接点处截面的强度分别为

第1道H1=5m,N1=68.72kN,M1=8.406kN·

σ=68.72×

103/（0.882×

102）＋（1.0×

8.406×

106）/[2273.882×

103×

（1－0.882×

68.72×

103/3405074.015）]=28N/mm2；

第1道附墙件处截面计算强度σ=28N/mm2≤允许强度215N/mm2,满足要求!

第2道H2=15m,N2=53.72kN,M2=3.991kN·

σ=53.72×

3.991×

53.72×

103/3405074.015）]=20N/mm2；

第2道附墙件处截面计算强度σ=20N/mm2≤允许强度215N/mm2,满足要求!

第3道H3=25m,N3=38.72kN,M3=43.56kN·

σ=38.72×

43.56×

38.72×

103/3405074.015）]=33N/mm2；

第3道附墙件处截面计算强度σ=33N/mm2≤允许强度215N/mm2,满足要求!

三、附着计算

（一）、附墙架内力计算

塔吊四附着杆件的计算属于一次超静定问题，在外力N作用下求附着杆的内力,N取第二部分计算所得的Rmax，N=16.275kN。

采用结构力学计算个杆件内力:

计算简图：

方法的基本方程：

计算过程如下：

δ11X1+Δ1p=0

Δ1p=Ti0Tili/EA

δ11=ΣTi0Tili/EA

其中:

Δ1p为静定结构的位移；

Ti0为X=1时各杆件的轴向力；

Ti为在外力N作用下时各杆件的轴向力；

li为为各杆件的长度。

考虑到各杆件的材料截面相同，在计算中将弹性模量与截面面积的积EA约去，可以得到：

X1=-Δ1p/δ11

各杆件的轴向力为：

以上的计算过程将θ从0-360度循环，解得每杆件的最大轴压力，最大轴拉力：

杆1的最大轴向拉力为:

3.65kN；

杆2的最大轴向拉力为:

13.73kN；

杆3的最大轴向拉力为:

杆4的最大轴向拉力为:

杆1的最大轴向压力为:

杆2的最大轴向压力为:

杆3的最大轴向压力为:

杆4的最大轴向压力为:

（二）、附墙架强度验算

1．杆件轴心受拉强度验算

验算公式:

σ=N/An≤f

其中σ--为杆件的受拉应力；

N--为杆件的最大轴向拉力,取N=13.73kN；

An--为杆件的截面面积，本工程选择的是钢管Φ100×

6

查表可知An=1770.96mm2。

经计算，杆件的最大受拉应力σ=13.73×

103/1770.96=7.75N/mm2；

最大拉应力σ=7.75N/mm2不大于拉杆的允许拉应力215N/mm2,满足要求。

2．杆件轴心受压强度验算

σ=N/φAn≤f

其中σ--为杆件的受压应力；

N--为杆件的轴向压力，杆1:

取N=3.65kN；

杆2:

取N=13.73kN；

λ--杆件长细比，,由l/i的值确定；

杆1:

取λ=6403.124/33.302=192；

取λ=2828.427/33.302=85；

φ--为杆件的受压稳定系数，是根据λ查表计算得：

取φ=0.195，杆2:

取φ=0.692；

杆1：

σ1=3.648×

103/（0.195×

1770.960）=10.565N/mm2；

杆2：

σ2=13.725×

103/（0.692×

1770.960）=11.200N/mm2；

经计算，杆件的最大受压应力σ=11.200N/mm2；

最大压应力11.2N/mm2小于允许应力215N/mm2，满足要求。

四、井架基础验算

1、井架基础所承受的轴向力N计算

N=G+Nq+S=11+54+11.22=76.22kN；

井架单肢型钢所传递的集中力为：

F＝N/4=19.055kN；

2、井架单肢型钢与基础的连接钢板计算

由于混凝土抗压强度远没有钢材强，故单肢型钢与混凝土连接处需扩大型钢与混凝土的接触面积，用钢板预埋，同时预埋钢板必须有一定的厚度，以满足抗冲切要求。

预埋钢板的面积A0计算如下：

A0=F/fc=19.055×

103/11.900=1601.261mm2；

3、井架基础计算

单肢型钢所需混凝土基础面积A计算如下：

A＝F/fa=19.055×

103/（140.0×

10-3）=136107.143mm2；

单肢型钢混凝土基础边长:

a=136107.1431/2＝368.927mm；

4.配筋计算

井架单肢型钢混凝土基础计算简图相当于一个倒梯梁，其板底最大弯矩按下式计算：

M=ql2/2

式中：

M--井架单肢型钢混凝土基础底板中性轴处的弯矩设计值；

l--井架单肢型钢混凝土基础底板中性轴处至基底边缘的距离，取l=a/2＝184.464mm；

q--相应于荷载效应基本组合时的基础底面地基土单位面积净反力，取q=140.000×

184.464×

10-3=25.825kN/m；

经过计算得M=0.5×

25.825×

（184.464×

10-3）2＝0.439kN·

依据《混凝土结构设计规范》，板底配筋计算公式如下:

As=M/（γsh0fy）

αs=M/（α1fcbh02）

ζ=1-（1-2αs）1/2

γ