超高支撑模板专项施工方案Word下载.docx
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一、本方案主要针对本工程高支模体系进行计算、编制施工方法和安全措施。
二、本计算书针对本工程具体情况,按施工层、施工段分类计算。
施工时,应注意要符合各类型条件并严格按照本专项方案执行.
三、高支模施工时,除参照本专项方案执行外,还应参考有关施工及验收规范并遵守其相关规定.
高支模支撑体系设计
第一节模板体系及材料选用
1、模板支撑体系:
采用门式钢管脚手架支撑体系、扣件式钢管脚手架支撑体系。
2、模板体系:
采用木模板体系,即木枋、木胶合板系列.
3、脚手架:
MF1219门式钢管脚手架、Φ48×
3.5优质标准钢管脚手架及其配件,钢材品种为Q235,厂家必须为知名生产厂家,产品为全国免检产品。
4、楼板及梁模板:
18mm厚木胶合夹板。
5、木枋:
80×
80mm、100×
100mm
广东松枋。
6、水平加固杆、扫地杆:
壁厚3.5mmΦ48标准钢管.
一、梁板模板方案:
梁底木枋选用两层,上层间距为300mm,下层间距为1200mm,门架间距纵向900mm,横向为1200-600mm。
二、中空模板方案:
钢管满堂红脚手架,间距1。
1×
1。
1m,顶梁板底木枋选用两层,上层间距为300mm,下层间距为1100mm.中空脚手架的搭设根据施工分层的需要,同时兼作为施工外脚手架和铺设梁板模板作为施工操作面用途.在标高109.1m处铺设梁板模板进行封闭,作为施工操作面和阁楼屋面支顶的基础。
三、门式钢管脚手架和扣件式钢管脚手架搭设大样详附图。
根据施工层划分,阁楼施工总共分四个阶段:
(一)、103。
5m标高层施工
本标高层施工支模高度:
103。
5-98.0-0。
7(梁高)=4.8m,采用脚手架支顶形式:
双层门式架支顶(0.3m+2.0m×
2+0.5m)。
中空采用Φ48×
3。
5钢管搭设满堂红脚手架,随施工层高度架设,同时兼作操作层和外架。
(二)、105.5m标高层施工
105.5-98.0-0。
7(梁高)=6.8m,采用支顶形式:
三层门式架支顶(0。
3m+2.0m×
3+0。
5m).中空采用Φ48×
5钢管搭设满堂红脚手架,随施工层高度架设,同时兼作操作层和外架。
(三)、107.5m标高层及屋面板主梁施工
1、107。
5m标高层施工支模高度:
107。
5m-105。
5m-0。
6m(梁高)=1。
4m,采用支顶形式:
一个门式矮架。
2、屋面板主梁施工支模高度:
107.5m-105。
5m+0.9m=2。
9m,采用支顶形式:
一层门式架支顶(0.4m+2。
0m+0。
5m).中空在此层用模板进行封闭,作为阁楼斜屋面梁板支顶的基础。
(四)、阁楼斜屋面梁板施工
阁楼斜屋面梁板板顶标高为113。
5m。
此层梁板模板尺寸为1。
0~4.7m×
4m的梯形,可以采用预制模板成块再进行拼装成形进行施工。
支顶基础为下层标高约107.5+0。
9+1.7=110。
1m的模板面,斜撑采用钢管和顶托进行斜顶.
模板支顶结构施工均按常规方法施工,梁板模板及支撑系统的安装顺序为:
弹线→脚手架的架设→脚手架的固定、拉接→木枋的架设及调平→梁底板的安装→梁侧板的安装→楼面板的安装→梁、板钢筋的绑扎→混凝土浇捣→淋水养护→拆除高支模板。
第二节高支模体系安装
一、支模体系基础
门式钢管脚手架和扣件式钢管脚手架支承在屋面板或楼板砼上。
二、支模安装施工
高支模施工关键是脚手架的搭设,其搭设做法如下:
1、在搭设脚手架之前,在地面弹出立杆纵横方向位置线,并进行抄平。
2、脚手架的组装自一端延伸向另一端,自下而上按步架设,并逐层改变搭设方向,减少误差积累。
不能自两端相向搭设或相间进行,以免结合处错位,难于连接.
3、支架立杆应协调设置,做到纵横各成一线,以便搭设水平加固杆和交叉支撑。
4、驳接钢管应同在一竖向中心线上。
5、钢管之间连接的接头应牢固可靠,接头采用标准连接扣件。
6、水平加固杆应设于门架立杆内侧。
7、梁下立杆需用槽钢或木枋作铺垫。
采用木枋时,立杆必须加底座。
8、连接门架与配件的锁臂、搭钩必须处于锁住状态。
三、楼面砼模板安装
1、楼板模板采用18mm厚建筑木模板,采用两层木枋排列。
底层木枋支承在门架支托座上,上层木枋支承在下层木枋上,支承木枋采用门式钢管脚手架。
2、梁模板采用18mm厚建筑木模板,采用三层或二层木枋排列。
若梁高度在700~1000mm时,两侧沿梁长度方向用2Φ48钢管加强,隔450mm采用Φ10的对拉螺杆固定(梁底上350设置),支承木枋采用门式钢管脚手架。
第三节高支模体系拆除
1、高支模支撑体系经工程技术负责人验证并经确认不再需要时,方可拆除。
承重模板(梁、板底模)拆除时间须混凝试压报告合格后,经监理单位书面批准后,方可拆除。
2、拆除顺序为后支先拆,先支后拆,先拆非承重模板,后拆除承重模板。
拆除跨度较大的梁底模时,先应从跨中开始,分别拆向两端.拆模时不要用力过猛,拆下来的木料要及时运走、整理,分类堆放整齐。
3、阁楼的施工由于存在连续高支模和支顶的整体稳定构造措施,必须采取由高到低的最终一次性拆除方式。
且任何拆除模板支撑体系的施工,必须由主办施工或以上管理人员下达指令后才能拆除。
4、拆除前应清理脚手架上的材料、工具和杂物。
5、拆除时应设置警戒区和警戒标志,安排专人负责警戒.
6、模板支架的拆除应从一端向另一端、自上而下逐层进行.
7、扫地杆、水平加固杆和交叉支撑等,必须在脚手架拆卸到相关的门架时方可拆除。
8、工人须站在临时的脚手板上进行拆卸作业,并按规定使用安全防护、劳动保护用品。
9、拆除过程中,严禁使用榔头等硬物击打,撬挖,拆下的配件应放入袋内。
质量安全保证措施
第一节质量措施
1、脚手架的材质在保证可焊性的条件下,应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235钢的规定,且新进材料应附上产品出厂合格证以备查。
2、严禁使用有硬伤(硬弯、砸扁等)及严重锈蚀的门式钢管脚手架.
3、对模板、木枋等原材料要求检查合格后方可使用于高支模工程.对有腐朽、裂缝、虫眼等的木枋、板材,禁止用于模板工程。
4、模板支架的搭设场地应进行清理,保证表面干净平整;
并做好排水.
5、立杆的位置,要求先在验收合格后的基础上弹出立杆的位置线,保证垫板、底座安放位置准确。
6、扫地杆、水平加固杆、交叉支撑必须随脚手架搭设同步进行。
7、严格按设计及规范要求拆除模板。
8、模板安装施工完成后,组织安排模板自检。
尤其对门架支顶底座、托座部位,要求100%检查.保证每一底座、托座完全传力到位。
第二节安全保证措施
1、所有作业人员要求戴安全帽、衣着简便,严禁穿拖鞋进入施工现场。
2、混凝土施工前,检查并清理脚手架上的材料、垃圾杂物等,防止施工时振动物体坠落。
3、安全专职人员,预先检查楼面临时铺设的桥架、防护是否稳定牢固,桥架上有无突出的铁钉、油渍等安全隐患,防止施工作业人员滑倒情况发生。
4、模板支架在使用期间,严禁拆除下列杆件:
扫地杆、水平加固杆、交叉支撑和剪刀撑。
5、高支模板体系严禁悬挂起重设备。
6、不得将缆风绳、混凝土输送管等固定在脚手架上。
7、夜间施工要有足够的照明设施。
8、脚手架的防雷接地应符合《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46-88)的规定.
9、模板支架及模板施工期间,禁止无关人员进入作业现场.
10、阁楼应在五级风以下天气施工,禁止在超过八级的大风下作业,严禁在大雨和雷电天气下屋面施工.
11、内外脚手架体系必须按要求设置连墙杆,并经过有关人员进行质量和安全验收,才能投入使用.
计算书
第一节计算依据
1、《施工结构计算方法与设计手册》(中国建筑工业出版社)
2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程》
3、《建筑施工脚手架实用手册》
4、设计院提供的本工程施工图纸
第二节荷载取值
一、荷载取值
1、梁板砼自重:
25KN/m3。
2、模板、木枋自重:
0.5KN/m2。
3、施工振捣砼时产生的荷载值:
2KN/m2.
4、均布活荷载值:
1.5KN/m2.
二、荷载分项系数
构件自重取1.2,其他各项取1.4。
第三节模板计算
本工程高支模板系统均采用18厚木夹模板,取最大的梁来验算,其截面尺寸为550~1000mm×
700mm(b×
h).侧模计算略,可采用加强斜顶撑进行加固处理。
支撑图详见:
5标高支模支撑图、105.5标高支模支撑图.
一、底模荷载计算
恒载计算值:
q1=1。
2×
25×
0.55×
0。
7=11。
55KN/m
活载计算值:
q2=1。
4×
3.5×
55=2.7KN/m
因模板及支撑体系为临时结构,木模板体荷载系数可取0。
9.
计算荷载组合简图(第二支座处最大负弯矩、第二支座处最大剪力)
计算荷载组合简图(第一跨中处最大挠度)
二、底模抗弯强度验算
五跨连续梁支座负弯距最大为:
Mmax=0.105q1l2+0.121q2l2=(0.105×
11.55+0.121×
2。
7)×
0.32=0.14KN。
m
底模截面尺寸为18×
550mm,Wn=(1/6)×
550×
182=29700m3
σm=0.9Mmax/Wn=0。
9×
140000/29700=4。
24N/mm2<
[fm]=15N/mm2
满足要求。
三、底模挠度验算
I=1/12bh3=1/12×
0.0183=2。
67×
10—7m4
fmax=0.644q1l4/100EI+0.973q2l4/100EI
=0。
34×
(0。
644×
11。
55+0.973×
2.7)/(100×
107×
10-7)
=3。
05×
10-4m
挠度W=fmax/l=3。
10—4/0。
3=1/984〈[W]=1/250
符合要求。
四、底模抗剪验算
Qmax=0.606q1l+0.62q2l=(0.606×
11.55+0.62×
3=2。
6KN
τ=1.5Qmax/bh=1.5×
2.6×
103/(18×
300)=0.72N/mm2<fv=1.5N/mm2
第四节木枋计算
梁取梯形梁550~1000×
700,板厚120,上层木枋:
80mm×
80mm,下层木枋:
100mm×
100mm。
计算未考虑板下木立杆或者板下支顶的卸载作用,计算偏安全。
1、
上层木枋计算
恒载:
砼=25×
[(0。
55+1.0)×
7×
5+0。
12×
(0.3+0。
325)]×
3=4.63KN
模板、木枋=0.5×
55×
3=0.08~0.1KN
活载和施工产生的荷载:
(2+1.5)×
6×
3=1.68KN
荷载组合:
P=1.2×
(4。
63+0。
1)+1。
1.68=8。
03KN
转为线荷载为q=8.03/0.3=26.8KN/m
(1)
抗弯强度验算
Mmax=PbL(2-b/L)/8=8.03×
1.2×
(2—0.55/1.2)/8=1。
02KN•m
木枋截面抵抗矩Wn=b3/6=0.083/6=8.53×
104mm3
σm=Mmax/Wn=1.02×
106/8。
53×
104=11。
96N/mm2<
fm=13N/mm2
满足要求
(2)抗剪验算
Qmax=P/2=4。
02KN
τ=1.5Qmax/bh=1。
5×
4020/(80×
80)=0。
94N/mm2<
fv=1.5N/mm2
2、下层木枋计算
下层木枋所受的集中力荷载:
F=P/2=4。
(1)抗弯强度验算
Mmax=Fa=4。
02×
0.3=1.206KN•m
木枋截面抵抗矩Wn=b3/6=1003/6=16。
σm=Mmax/Wn=1。
206×
106/16.67×
104=7。
23N/mm2<
满足要求
Qmax=F=4.02KN
τ=1。
5Qmax/bh=1。
4020/(100×
100)=0.603N/mm2<
符合要求。
第五节门架计算
(一)、荷载计算
1、梁板自重:
4。
63÷
0.3=15。
4KN
2、木枋、模板自重:
(1.2+0。
0.9=0。
9KN
3、门架、调节架自重:
224×
3=0。
67KN
4、交叉支撑自重:
04×
6=0。
24KN
5、水平杆自重:
0384×
1.2=0。
28KN
恒载小计:
15.4+0.9+0。
67+0.24+0.28=17。
5KN
6、活荷载、均布荷载及振动荷载:
(1.5+2+2)×
(1。
2+0.7)×
9=9.4KN
荷载组合:
N=1。
17.5+1.4×
9。
4=34.16KN
(二)立杆稳定承载力计算
已知一榀门架的承载力
Nd=40160N
(详厂家产品资料)
由于N=34160N(上面已经计算出)
N≤Nd
,即门架稳定承载力满足要求。
第六节扣件式钢管脚手架计算
本工程高支模板系统均采用18厚木夹板模板,荷载取阁楼屋面梁板混凝土的投影荷载进行计算,板厚100,梁截面约350mm×
350mm,计算含梁近似按板厚120mm的混凝土均布荷载。
侧模计算略,可采用加强斜顶撑措施进行加固处理。
中空高支模图。
(3。
2+1。
0)×
0.12÷
4。
7=1。
5。
6=6。
72KN/m
活载计算值:
q2=1.4×
3.5=4。
9KN/m
Mmax=0。
105q1l2+0。
121q2l2=(0。
105×
6。
72+0。
121×
4.9)×
332=0.14KN。
1000mm,Wn=(1/6)×
1000×
182=54000m3
σm=0.9Mmax/Wn=0.9×
140000/54000=2.33N/mm2<
[fm]=15N/mm2
满足要求.
0.0183=1.47×
10-7m4
fmax=0。
644q1l4/100EI+0.973q2l4/100EI
334×
973×
4.9)/(100×
47×
=7。
58×
挠度W=fmax/l=7。
10-4/0.33=1/435<
[W]=1/250
Qmax=0.606q1l+0.62q2l=(0。
606×
62×
0.33=2。
35KN
τ=1.5Qmax/bh=1。
35×
1000)=0。
2N/mm2<fv=1。
5N/mm2
五、木枋计算
上层木枋:
80mm,下层木枋:
、上层木枋计算
1、荷载:
恒载:
砼=6。
72×
33=2。
22KN
33×
3=0.5KN
(考虑阁楼屋面的模板支顶荷载,按三层模板、木枋荷载计算。
)
0×
0.33=1.16KN
(2.22+0。
5)+1。
1.16=4.89KN
转为线荷载为q=4.89/0。
33=14.8KN/m
2、
Mmax=PbL(2—b/L)/8=4。
89×
1.1×
(2-1/1.1)/8=0.61KN•m
木枋截面抵抗矩Wn=b3/6=0。
083/6=8。
σm=Mmax/Wn=0.61×
106/8.53×
16N/mm2〈fm=13N/mm2
3、抗剪验算
Qmax=P/2=2。
45KN
2450/(80×
80)=0.57N/mm2〈fv=1.5N/mm2
符合要求.
(2)、下层木枋计算
F=P=4。
89KN
1、抗弯强度验算
Mmax=Fa=4.89×
0.33=1.61KN•m
木枋截面抵抗矩Wn=b3/6=1003/6=16.67×
61×
104=9。
68N/mm2<
2、抗剪验算
Qmax=F=4.89KN
τ=1.5Qmax/bh=1.5×
4890/(100×
100)=0.73N/mm2〈fv=1。
5N/mm2
六、钢管脚手架计算
1、梁板自重:
5.6×
1.1=6.78KN
3=1.82KN
3、钢架、剪刀架自重:
0.3×
8=2。
78+1.82+2.4=11.0KN
1.5×
1=1.82KN
11.0+1.4×
1.82=13。
2+2.55=15.75KN
Φ48×
3.5钢管抗压强度设计值:
[f]=205。
00N/m㎡
3.5立杆净截面面积(cm2);
A=4.89cm2=489mm2
由于N=15750N(上面已经计算出)
=[f]×
A=100245N,即钢架承载力满足要求。
φ=l0/i
l0=k1×
u×
h
i
计算立杆的截面回转半径(cm);
i=1.58
k1
计算长度附加系数,取值为1.155;
u
计算长度系数,参照《扣件式规范》表5。
3;
u=1.75
h
计算高度1。
4m
=1.155×
1.75×
1.4
=2.83
φ=l0/i
=2。
83/1.58
=1。
79
=15750/(1。
79×
489)
=17。
99≤[f]=205.00N/m㎡
即钢架稳定性满足要求
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