毕业设计附着式升降脚手架设计Word格式文档下载.docx
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0.9=6.75m2
Qk=3×
2=40.5KN
1.3风荷载
Wk=0.7μzμsW0
基本风压值,取W0=0.550KN/m2
μs=1.3ψ=1.3×
0.089=0.1157
μz按B类地区100m的高层建筑施工考虑,取μz=2.1
=0.7×
2.1×
0.1157×
0.55=0.0935KN/m2
2底部桁架的计算
2.1各杆件内力计算
脚手杆自重G1k=g1kH=0.1248×
13=1.622KN
脚手板自重G2k=0.35×
1.5×
0.45=0.236KN
恒载Gk=G1k+G2k=1.622+0.236=1.858KN
活载Qk=3×
0.45×
2=4.05KN
桁架上弦节点作用力F=1.2Gk+1.4Qk
=1.2×
1.858+1.4×
4.05=7.9KN
各杆件内力(见附图)
2.2最不利杆件验算
根据计算结果分析,最不利杆件为:
拉杆N1-3=N9-10=20.625KN
压杆NA-1=NB-10=23.7KN(此杆为竖向主框架竖肢)
N4-6=N6-8=19.885KN
N8-9=15.8KN
除压杆NA-1、NB-10外,其余杆件均采用Φ48×
3.5钢管制作
(1)拉杆N1-3,N9-10
λ=l0/i=234/1.58=148<
300
σ=N/A=20625/489=42N/mm2<
f=205N/mm2
(2)压杆N4-6,N6-8
λ=l0/i=150/1.58=95<
150,ф=0.626
σ=N/фA=19885/(0.626×
489)=65N/mm2<
(3)压杆N8-9
λ=l0/i=180/1.58=114,ф=0.489
σ=N/фA=15800/(0.489×
489)=66N/mm2<
故满足要求。
3竖向主框架的计算
3.1内力计算
按两跨连续梁考虑
(1)使用工况时,主框架悬臂高度6m(考虑主体施工时最上一层结构模板未拆支座未及时安装,安装后悬臂高度为3.6m)
轴心力设计值N=γ0(1.2Gk+1.4Qk)
=0.9×
(1.2×
30.694+1.4×
40.5)=84.18KN
风荷载产生弯矩
qw=0.85×
1.4×
0.068×
6=0.486KN/m
M=qwl2/2=0.486×
62/2=8.748KN.m
(2)升降工况时,考虑施工荷载0.5KN/m2,因大风天气不能升降施工,故不考虑风荷载
N’=0.9×
0.5×
2)=41.65KN
Nk’=0.9×
(30.694+0.5×
2)=33.7KN
考虑使用工况和升降工况最不利计算
Mmax=8.748KN.m,Nmax=84.18KN
3.2截面尺寸几何特征
A1=2×
8.4=16.8cm2,A2=4.89cm2
A=A1+A2=16.8+4.89=21.69cm2
a1=A2×
90/A=4.89×
90/21.69=20cm
a2=90-a1=90-20=70cm
I1=2×
51=102cm4
I1y=2×
[11.9+8.4×
(2.5+1.36)2]=274.1cm4
I2=I2y=12.19cm4
i1=2.45cm,i1y=√I1y/A1=√274.1/16.8=4.04cm
i2=i2y=1.58cm
Ix=I1+A1a12+I2+A2a22
=102+16.8×
202+12.19+4.89×
702=30795cm4
ix=√Ix/A=√30795/21.69=37.68cm
W1x=Ix/(20+3.15)=30795/23.15=1330cm3
W2x=30795/(70+2.4)=425cm3
3.3整体稳定计算
σ=N/(ΦA)+βmM/[(1-ΦN/NE)W1x]
λx=l0x/ix=2×
600/37.68=31.8
斜缀条面积A1=4.89cm2
λ0x=√λx2+27A/A1=√31.82+27×
21.69/4.89=33.6
查表,得Φ=0.907取βm=1.0
NE=π2EA/λox2=3.142×
2.06×
105×
21.69×
102/33.62=1242.7KN
=84.18×
103/(0.907×
102)+1.0×
8.748×
106/[(1-0.907×
84.18×
103/1242.7×
103)×
1330×
103]=50N/mm2<
故满足要求。
3.4单肢验算
N1=M/h+a2N/h=8.748/0.9+0.7×
84.18/0.9=75.19KN
N2=-M/h+a1N/h=-8.748/0.9+0.2×
84.18/0.9=8.99KN
验算肢1(2[6.3]
λmax=l01/i1min=180/2.45=73.5
查表,得φ=0.758
σ=N1/ΦA1=75.19×
103/(0.758×
16.8×
102)=59N/mm2<
验算肢2(Φ48×
3.5)
λ=l02/i2=180/1.58=114<
λ=150
查表,得φ=0.489
σ=N1/ΦA2=8.99×
103/(0.489×
4.89×
102)=38N/mm2<
4附着支座的计算
使用工况时考虑两个附着支座承受竖向荷载。
P=N/2=84.18/2=42.09KN
升降工况考虑一个附着支座受力,并考虑2.0的动力系数
P’=2.0Nk’=2.0×
33.7=67.4KN
4.1三角形支座计算
三角形支座斜撑杆为2[6.3],水平杆为2[8]
(1)斜撑杆N=P,/sinα=67.4/sin450=95.318KN
λ=l0/i=56/2.45=23,Φ=0.938
σ=N/ΦA=95.318/(0.938×
1680)=60N/mm2<
(2)水平杆N’=Ncosα=95.318×
cos450=67.4KN(受拉)
σ=N/A,=67400/(2×
1024.8)=33N/mm2<
4.2钢梁斜拉支座计算
钢梁为2[8,最长为900mm,斜拉杆为两根Φ22圆钢(Q235)制作的花篮螺栓,水平角度为680。
(1)钢梁N=P’/tgα=67.4/tg680=27.23KN
λ=l0/i=90/3.15=28,Φ=0.906
σ=N/ΦA=27230/(0.906×
2049.6)=15N/mm2<
(2)单根拉杆承受拉力N=P,/2sinα=67.4/(2×
sin680)=36.35KN
Ntb=πde2/4ftb.=3.14×
202/(4×
170)=53.38KN>
N=36.35KN
故满足要求
5主要连接件的计算
5.1穿墙螺栓的计算(M30)
Nv=Tsinα=37.016×
sin720=35.204KN
Nt=Tcosα=37.016×
cos720=11.439KN
Nc=T=37.016KN
Nvb=nvπd2/4fvb=1×
3.14×
302/4×
130=91.845KN>
Nv=35.204KN
Ntb=πde2/4ftb=3.14×
27.52/4×
170=100.921KN>
Nt=11.439KN
Ncb=dΣtfcb=30×
10×
305=91.5KN>
Nc=37.016KN
√(Nt/Ntb)2+(Nv/Nvb)2=√(11.439/100.921)2+(35.204/91.845)2=0.40<
1
5.2导向轮的计算
附着支座承受最大水平拉力(考虑最不利反风向荷载)
R=(qwl2/2+Na1)/3=(0.486×
92/2+84.18×
0.2)/3=36.519KN
每个支座4个导向轮,每个导向轮轴(Ф25)承受剪力
V=36.519/4=9.13KN
τ=V/A=9130/(3.14×
252/4)=19N/mm2<
fv=120N/mm2
5.3承重顶撑的计算(M30调节螺栓)
安全考虑一个顶撑承受整个架体竖向荷载(正常使用时是两个顶撑受力),顶撑与主框架承重杆最大角度720
顶撑杆承受轴压力N,=N/sinα=84.18/sin720=88.51KN
N,=88.51KN
6阳台验算
6.1计算依据
根据该类架体的搭设标准及具体施工工程的层高要求,选择跨度最大的架体单元做为验算对象。
但计算跨度Lmax与架体高度H的乘积(Lmax×
H)应≤110m2。
如果本段架体满足强度及刚度要求,整个架体即可满足使用。
6.2计算参数及单元架体材料数量
本计算书使用于标准层层高≤3.6m,Lmax≤7.2m的单元架体,本计算书是针对本工程的具体要求取最大值做为计算参数。
具体参数
架体高度H:
8×
1.8=14.4m,防护拦杆:
1.8m。
立杆间距:
小横担管间距:
0.9m。
计算跨度Lmax:
7.5m。
Lmax×
H=7.5×
14.4=108m2<110m2,满足要求。
钢管规格:
φ48×
3.5,单位重量:
3.84kg/m=38.4N/m。
单元架体使用钢管材料
立杆:
12.6×
10+5×
1.8=135m。
小横杆:
1.3×
9×
8=93.6m。
大横杆:
7.2×
33=237.6m。
桁架斜腹杆:
2.8×
16=44.8m。
大剪刀撑:
14.9×
2=29.8m。
扣件:
450个,单位重量:
1.5kg/个=15N/个。
6.3静态荷载(G静)
钢管重:
540.8×
38.4=20766.7N
扣件重:
450×
15=6750N
竹笆重:
(0.9×
8+0.5×
3)×
10=4698N
承重主架重:
3000N/台
安全网重:
16×
8.1×
10=648N
恒载合计:
35860N
加静载荷计算系数1.2,计算值为43032N。
6.4施工活荷载
按三个工作层计算,根据规定取2000N/m2
G活=2000×
(0.8×
3)=34560N
加施工载荷计算系数1.4,计算值为48384N。
6.5升降作业时无施工荷载。
6.6静止时有施工荷载
由承重底座与承重桁架共同受力
G总=G静+G活=91416N
6.7因每台机位有4根拉杆及穿墙螺栓受力,所以架体在预埋点的自重计算值
G=G总/4=91416÷
4=22.85kN
6.8挑梁计算倾覆点至墙外边缘的距离xo计算公式:
当l1≥2.2hb时(弹性挑梁),计算倾覆点至墙外边缘的距离为
xo=0.3hb
并且xo≤0.13l1。
当l1<2.2hb时(刚性挑梁),计算倾覆点至墙外边缘的距离为
xo=0.13l1
式中,l1——挑梁埋人墙体的长度;
xo——计算倾覆点至墙外边缘的距离;
hb——混凝土挑梁的截面高度。
·
挑梁抗倾覆荷载
取起有利作用永久荷载分项系数0.8,挑梁抗倾覆力矩设计值:
Mr=0.8Gr(l2-xo)
式中,Gr——挑梁的抗倾覆荷载
l2——Gr作用点至墙外边缘的距离
抗倾覆验算:
(1)计算倾覆点:
挑梁埋入墙体长度l1=2000mm>
2.2hb=2.2×
370=8140mm,
则:
倾覆点距墙边距离xo=0.3hb=0.3×
400=110mm
(2)计算倾覆力矩:
倾覆力矩由阳台上荷载F1k、g1k、p1k、挑梁自重产生.和架体在预埋点的自重。
Mov=1.35×
[(4+22.85)×
(1.80+0.11)+(10+2.1)×
(1.8+0.11)2/2]+1.0×
6×
(1.80+0.1)2/2
=1.35×
75.73+1.0×
10.83
=113.07kN·
m
(3)计算抗倾覆力矩
=0.8×
[(12+2.1)×
(2.0―0.110)2/2
+5.24×
2×
3×
(1―0.110)+5.24×
(3―2)
×
(1+2―0.110)+5.24×
22/2×
(2/3+2―0.110)
+22.8·
sin45°
(2.0-0.110)]
=140.72kN·
(4)抗倾覆验算
由
(2)、(3)计算结果可知Mr>
Mov,阳台梁抗倾覆安全
阳台梁抗弯验算
取最大阳台做验算对象,尺寸为5.1m×
1.8m,设计承载力为2.5kN/m2,静载系数为1.4,一个阳台按两个机位计算,升降时由两层阳台同时受力(四条螺栓),使用状态由四层阳台同时受力,所以只需验算升降状态时受弯情况:
1.升降式的受弯情况
W1=(35.86×
1.2/4)×
1.8=19.36kN·
2.设计允许的受弯情况
W=(5.4×
1.8)×
2.5×
1.8/2=28.917kN·
比较得知W>
W1,阳台梁受力安全。
参考文献
[1]《建筑施工附着升降脚手架管理暂行规定》 建建〔2000〕230号
[2]《建筑结构荷载规范》 (GB5009-2001)
[3]《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 (GB50018-2002)
[4]《钢结构设计规范》 (GB50017-2003)
[5]《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)
[6]《建筑施工附着升降脚手架管理暂行规定》建建〔2000〕230号
[7]《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)
[8]《建筑施工高处作业安全技术规程》(JGJ80-91)
[9]《建筑安装工人安全技术操作规程》
[10]《建筑现场临时用电安全技术规范》(JGJ46-2005)
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