T梁张拉方案分析文档格式.docx

T梁张拉方案分析文档格式.docx

《T梁张拉方案分析文档格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《T梁张拉方案分析文档格式.docx（13页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

2.3.1压浆

2.3.2封端

2.4质量、安全文明保证措施

三、附图表

3.1钢绞线理论伸长量及相关参数计算表

3.2油压表读数计算值

3.3油压表与千斤顶配套标定证书

3.4钢绞线检测报告

3.5波纹管外委试验报告

3.6压浆配合比

合肥市铜陵路高架工程

陶冲支流中桥T梁预应力张拉施工方案

一、工程概况

陶冲支流K3+214中桥位于合肥市铜陵路高架（北二环—天水路）工程设计里程桥梁中心桩号为K3+214处。

桥梁设计荷载城市—A级，桥梁标准横断面2.0m（人行道）+3.5m（非机动车道）+2.0m（绿化带）+16.25m（机动车道）+8.0m（BRT台）+20.5m（机动车道）+1.5m（绿化带）+3.5m（非机动车道）+2.0m（人行道），全桥宽59.25m。

桥面横坡：

行车道，绿化带以及非机动车道均为双向1.5%，人行道反向2%。

桥梁斜交角度：

0度。

设计桥梁全长31.02m。

本桥上部结构采用1*25m简支预应力砼T梁，桥梁横向由42片预制T梁组成，每片中梁预制T梁顶宽1.0m；

边梁顶宽1.05m,翼缘板端部厚0.16m,根部厚0.22m,湿接缝宽度为0.42m.为了便于模板制作和外形美观，主梁沿纵向外轮廓线保持不变。

锚具采用15-11夹片锚、锚具、锚垫板、波纹管、锚下螺旋筋均为配套产品。

钢绞线标准抗拉强度为1860Mpa,设计张拉控制应力为0.75倍的抗拉强度。

预应力引起的上拱度及二期恒载产生的下挠值表

位置

钢束张拉完

上拱度（mm）

存梁30d

存梁60d

存梁90d

二期恒载产生的下挠值（mm）

边梁跨中

20.0

30.0

33.0

34.0

-12

中梁跨中

22.0

36.0

37.0

二、预应力施工工艺

2.1材料机械设备

2.1.1材料、构件

1、钢绞线

1*7-Φ15.2钢绞线，标准抗拉强度1860Mpa，弹性模量为1.95×

10^5Mpa，1000h后钢束应力松弛率不大于0.025，松弛系数为0.3。

钢绞线按照同一牌号、同一规格、同一生产工艺的以60吨为一批，不足60吨的为一批，抽样做相关实验检测工作，检验合格方可使用。

2、锚具

AM15-11型锚具，锚具和夹片应有出厂合格证，同种材料和同一生产工艺条件下，锚具和夹片以不超过1000套为一批抽样做相关实验检测工作，试验合格后方可使用。

锚具变形、钢筋回缩按6mm（一端）计算。

3、波纹管

Φ90波纹管外委试验合格后，方可投入使用。

金属波纹管摩阻系数为0.25，偏差系数为0.3。

根据预制T梁设计情况，现场投入采用两台250吨液压千斤顶，梁两端同时张拉。

千斤顶及相应油表经标定合格，且在有效期内。

2.2.1张拉前的准备工作

1、波纹管

1）布置波纹管：

按设计波纹管位置严格定位，用波纹管定位U型钢筋形成环形将波纹管固定牢固，纵向间距1m,曲线段加密为0.5m间距，横向位置按图纸设计上的坐标进行定位。

2）浇筑混凝土前检查波纹管是否有孔洞或变形，接头处是否用胶带密封好，在与锚垫板接头处，用东西堵塞好，防止水泥浆渗进波纹管或锚孔内。

3）浇筑前波纹管内插入PE管，待浇筑完成后混凝土初凝后拔出。

。

4）浇筑混凝土时应尽量避免振捣棒直接接触波纹管，以防波纹管破损漏浆堵孔。

2、钢绞线

1）钢绞线下料及存放区地面应洁净，确保钢绞线不受污染；

下料时用砂轮切割机切割，严禁焊割；

2）下料长度要把工作长度计算进去，要保证钢绞线长度符合要求又不过多浪费材料；

3）穿束前，应将钢绞线理顺，绑扎编束，防止钢绞线在穿束过程中出现打绞，已至张拉过程中张拉受力不均，导致有的钢绞线张拉力不足或者超拉过多造成张拉断丝严重。

3、锚具

1）锚环、夹片组装前，检查孔道外钢绞线及锚具是否洁净，防止出现滑丝；

2）锚具安装后，检查钢绞线是否打绞，工作锚板是否平稳对中，锚环距张拉端锚垫板的距离是否合适，避免张拉时出现问题。

3）检查夹片是否打紧打齐。

2..2.2张拉有关数据计算

张拉理论伸长量计算及相关参数计算表和油表读数计算书见附表。

实际张拉伸长量根据张拉三个过程计算，张拉三个过程单端伸长量读数分别是10%为A、20%为B、100%为C。

单端伸长量L1=B+C-2A，实际总伸长量L=L1+L2。

1、当预制T梁混凝土强度达到设计强度的90%时，且龄期不小于7d后方可张拉施工。

张拉后48小时内完成压浆工作。

2、张拉顺序为先张拉上面N1钢束，后张拉N2钢束。

3、张拉程序：

设计及规范要求，低松弛钢绞线无超张拉

张拉过程：

0-10%（初应力）-20%-δcon（持荷2分钟锚固）

4、张拉时采用两端对称张拉，采用张拉力和伸长量双控钢束张拉，伸长量容许误差+在6%范围内，为了保证在张拉过程中两端能同时进行，同时便于张拉过程中实际伸长量计算，张拉过程分阶段进行，具体如下：

0-初应力-2初应力-δcon（持荷2分钟锚固）

5、张拉时先调整初应力为10%控制应力。

6、张拉如出现断丝滑丝等现象若要不在下表范围内，要采取相应措施。

2.3孔道压浆与封锚

2.3.1压浆

1）水泥浆

设计水泥浆强度为C50，用42.5水泥与外加剂调配成。

已经过实验室实验验证配合比能满足施工要求。

水泥浆制作过程中，加入高效减水剂，加入量有实验室配合比数据决定。

不使用含氯化物或其他对钢绞线有损伤的外加剂，水灰比宜为0.4-0.45。

水泥浆泌水率最大不得超过3%，拌合后泌水率控制在2%，且在24小时内能重新被吸收。

每批水泥浆制作三组试件。

28天强度不小于50Mpa。

浆体的技术条件应符合下列规定：

浆体的水胶比应低于本体混凝土，同时宜不大于0.4。

拌和后3h，浆体泌水率不宜大于2％，最终不超过3％，泌水应在24h内重新全部被浆体吸收。

通过试验后，浆体掺人适量膨胀剂后，其自由膨胀率应小于10％。

泌水率和膨胀率的试验方法见附录G-10。

浆体稠度宜控制在14～18s之间，稠度的试验方法见桥规附录G-11。

2）压浆前，应对孔道进行清洁处理。

对抽芯成型的混凝土空心孔道应冲洗干净并使孔壁完全湿润；

金属管道、塑料管道必要时亦应冲洗以清除有害材料；

对孔道内可能发生的油污等，可采用已知对预应力筋和管道无腐蚀作用的中性洗涤剂或皂液，用水稀释后进行冲洗。

冲洗后，应使用不含油的压缩空气将孔道内的所有积水吹出。

3）压浆时，对曲线孔道和竖向孔道应从最低点的压浆孔压入，由最高点的排气孔排气和泌水。

压浆顺序宜先压注下层孔道。

同一管道压浆应连续进行，一次完成。

较集中和邻近的孔道，宜尽量先连续压浆完成，不能连续压浆时，后压浆的孔道应在压浆前用压力水冲洗通畅。

4）压浆应使用活塞式压浆泵，压浆后应从检查孔抽查压浆的密实情况，如有不实，应及时处理和纠正。

5）压浆完成后，应及时对力筋、锚具进行处理，其中包括对锚具和力筋做防锈、防腐处理。

需要封锚的，应对梁端混凝土凿毛并将其周围冲洗干净，设置钢筋网浇筑封锚混凝土。

2.3.2封锚

压浆后48小时内不得切割钢绞线和碰撞锚具。

钢绞线切除采用砂轮切割机切除，严禁使用热熔切割。

封锚为c50混凝土。

封锚前对锚环与锚垫板间的交锋进行处理，封锚端表面要进行凿毛处理后进行钢筋绑扎。

浇筑混凝土之前要先湿润梁端表面，混凝土应细致振捣要保证质量。

每次封锚后留有试块。

2.4质量、安全文明保证措施

1、张拉区域设置明显的安全标志，禁止非工作人员进入。

2、钢绞线下料时要装在框架内，框架用钢管组装。

砂轮切割机割断包装钢带，再从盘卷中央抽出钢绞线进行下料，以防钢绞线下料时絮乱弹出伤人。

3、钢绞线下料，地面应平整无杂物，钢绞线不得直接接触地面以防生锈；

不得在混凝土面生拉硬拽，以防磨伤。

4、夹片与锚环不应粘附泥浆或其他杂物，且不允许锈蚀（若有轻微锈蚀应彻底清理干净）。

5、安装锚具时，必须清理干净锚具上的包装纸及其他杂物，以防影响锚具的正常使用。

6、张拉前应将锚垫板喇叭口内的混凝土清理干净。

7、张拉系统使用前应进行标定。

8、锚具安装到位后，应及时张拉，以防锈蚀而产生的滑丝、断丝。

9、工作锚夹片与工具锚夹片不能混用。

10、参与张拉施工人员必须佩戴好防护用品。

11、高压油泵是合格产品，安全阀能正常工作。

12、油表安装必须满扣，高压接头必须紧密，油路通畅，在最大工作油压下，保持5分钟以上不漏油。

13、电路系统检修不许带电操作，油路检修系统不得带压操作。

14、千斤顶不得超过最大拉力及行程。

15、设备运转声音异常时，应及时检查修理。

16、张拉过程中，两端油泵应同时送油或回油。

工作完毕后打开油阀切断电源。

非专业人员禁止操作。

17、张拉过程中，千斤顶正前方不得站人，油管不得踩踏。

每一个夹片都要检查到位防止飞出伤人。

18、张拉时如遇停电，要立即拉闸断电，以免突然来电造成事故。

19、用砂轮切割钢绞线，严禁热熔切割。

20、张拉后，及时压浆。

21、压浆料搅拌过程中严禁加料，加料要在停止搅拌过程中。

22、压浆后48小时内不得切除钢绞线。

23、压浆没用完的废料要妥善处理，不能污染环境。

24、张拉时，千斤顶前要放置钢板作挡板。

三、附图表

预应力筋理论伸长值计算表

钢绞线φj15.2Fpk=1860MPaEy=195000MpaA=140mm2K=0.0015u=0.25控制张拉应0.75*Fpk=1395MPa　　张拉工作长度L0=86.9cm　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　

Pp=P（1-e-（KL+uθ））/（KL+uθ）　　　　　　　　　　　　　　　　ΔL=PpL/（ApEy）

梁长

钢束

L（m）

θ（rad）

KL+uθ

e-（KL+uθ）

P（N）

Pp（N）

ΔL（mm）

25

米

理

论

伸

长

量

N2（双端张拉单端值）

8.0889

0.0226

0.0178

0.9824

195300.0000

193573.7041

57.3553

4.278

0.0000

0.0064

0.9936

191857.6111

191243.3505

29.9685

合计

13.1169

87.3237

总伸长量

26.2338

174.6474

N1（双端张拉单端值）

10.4349

0.0698

0.0331

0.9674

192102.9295

73.4277

1.932

0.0029

0.9971

188940.9416

188667.4304

13.3518

86.7795

173.5590

伸长量偏差

钢束编号

理论量

-6%

+6%

N1

174.6

164.12

185.08

N2

173.5

163.09

183.91

后张法预应力张拉计算书

预应力采用低松弛高强度预应力钢绞线。

单根钢绞线直径Фs15.2mm，公称面积Ap=140/mm2，抗拉强度标准值Rpk=1860MPa，实际弹性模量Ep=1.95×

105MPa，设计张拉控制应力为0.75Rpk。

一、压力表读数计算

1、250吨千斤顶编号4，压力表编号YW07023708，标定日期：

2016年7月29日。

回归方程P=0.38+0.02024F，P－压力表读数（Mpa），F－千斤顶荷载（KN），据方程计算：

11股：

10%P=0.38+0.02024×

1860×

0.75×

140×

11×

0.10×

10-3=4.72Mpa；

20%P=0.38+0.02024×

0.20×

10-3=9.07Mpa；

100%P=0.38+0.02024×

1.00×

10-3=43.86Mpa。

2、250吨千斤顶编号8，压力表编号YS0539318，标定日期：

回归方程P=0.62+0.01937F，P－压力表读数（Mpa），F－千斤顶荷载（KN），据方程计算：

10%P=0.62+0.01937×

10-3=4.78Mpa；

20%P=0.62+0.01937×

10-3=8.94Mpa；

100%P=0.62+0.01937×

10-3=42.23Mpa。

3.7原件附后