金属凝固理论重点总结Word文档格式.docx
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以及硫和磷等杂质。
(4)带状偏析:
它总是和凝固的固-液界面相平行。
(5)重力偏析:
由于重力的作用而出现化学成分不均匀的现象,常产生于金属凝固前
和刚刚开始凝固之际。
枝晶偏析:
由于固溶体合金多按枝晶方式生长,分支本身分支与分支间的成分是不均匀
的,故称为~。
12.正偏析:
指溶质含量高于其平均溶质含量的区域
13.负偏析:
降低该区的溶质浓度,使该区C5降低,产生的偏析。
(溶质含量低于其平均溶
质含量的区域)
14.重力偏析:
由于沿垂直方向逐层凝固而产生的正常偏析和固液相之间或互不相容的液相
之间有的密度不同,在凝固过程中发生沉浮现象造成的。
15.过热度:
指金属熔点与液态金属温度之差。
16.过冷度:
理论结晶温度与实际结晶温度的差值称为过冷度
17.正吸附:
当表面张力随溶液浓度升高而下降时,表面吸附量为正值,即为正吸附
18.负吸附:
当表面张力随溶液浓度升高而增加时,表面吸附量为负值,即为负吸附。
19.热裂:
铸件在凝固期间或刚凝固完毕,在高温下收缩受到阻碍产生的现象。
20.冷裂:
铸件应力超出合金强度极限而产生的现象。
21.铸造应力:
铸件在凝固或冷却过程中,发生线收缩,有些合金还发生固态相变,引起体
积的膨胀或收缩时产生的应力。
22.顺序凝固:
铸件结构各部分,按照远离冒口的部分最先凝固,然后是靠近冒口部位,最
后是冒口本身凝固的次序进行的凝固方式
23.同时凝固:
铸件各部分之间没有温差或温差尽量小,使各部分同时进行凝固的方式。
24.析出性气孔:
金属液在凝固过程中,因气体溶解度下降而析出气体,形成气泡未能排除
而产生的气孔。
25.反应性气孔:
金属液与铸型之间,金属与熔渣之间或金属液内部某些元素、化合物之间
发生化学反应所产生的气孔。
26.流动性:
液态金属本身的流动能力,是金属的铸造性能之一,与金属的成分温度杂质含
量及其物理性质有关。
27.粗糙界面:
界面固相一侧的点阵位置只有50%左右为固相原子所占据,这些原子散乱的
随机分布在界面上形成一个坑坑洼洼呕吐不平的界面层。
28.平整界面:
固相表面的点阵位置几乎全部为固相原子所占据,只留下少数空位或在充满
固相原子的界面上存在有少数不稳定的孤立固相原子从而形成了一个总的来说平整光
滑的界面。
29.一次氧化物:
金属熔炼过程中及炉前处理中产生的氧化物称为一次氧化物。
30.二次氧化物:
金属液在浇注及充填铸型过程中产生的氧化物称为二次氧化物。
31.近程有序排列:
金属液体则由许多原子集团所组成,在原子集团内保持固体的排列特征,
而在原子集团之间的结合处则受到很大破坏。
这种仅在原子集团内的有序排列称为近程
有序排列。
32.粘滞性:
在流体力学中有两个概念,一个是动力粘度,另一个是运动粘度。
33.表面张力:
液态金属表面层的质点受到一个指向液体内部的力,物体倾向于减小其表面
积,这相当于在液态金属表面有一个平行于表面且各向大小相等的张力,这个张力就是
表面张力。
34.机械阻碍应力:
铸铁件冷却到弹性状态后,由于收缩受到弹性阻碍而产生机械阻碍应力。
它可表现为拉应力和压应力,当机械阻碍一经消除应力也随之消失,所以它是一种临时
应力。
二、问答题
1.液态金属的停止流动机理
纯金属和窄结晶温度范围合金停止流动的过程可以分为以下几个阶段:
(a)过热量未完全散失前为纯液态流动。
(b)冷的前端在型壁上凝固结壳。
(c)后
边的金属液在被加热的管道中流动,冷却强度下降。
如图2—4c所示,由于液流通过
I区终点时,尚有一定的过热度,将已经凝固的壳重新熔化,为第II区。
所以,该区是
先形成凝固壳,又被完全熔化。
第III区是末被完全熔化而保留下来的一部分固相区,在
该区的终点金属液耗尽了过热热量。
在IV区,液相和固相具有相同的温度——结晶温度。
由于在该区的起点处结晶开始较早,断面上结晶完毕也较早,往往在它附近发生堵塞。
前端液态金属凝固收缩,形成吸力,产生喇叭状缩孔。
宽结晶温度范围的合金停止流动的过程可以分为以下几个阶段:
(a)有过热,纯液态流动。
(b)温度低于液相线,析出晶体。
析出的晶体顺流前进,并不
断长大。
前端冷却快,晶粒粗大。
(c)前端晶粒达到一定数量,结成一个连续的网络,阻
碍后边的液态金属流动,流动停止。
所联成的网受到后面液态金属向前的推力,造成前
突特征。
2.液态金属的停止流动机理
纯金属、共晶合金、窄结晶温度范围合金:
型壁处凝固结壳,柱状晶相接触,通道中心
合并,流动停止
合金的结晶温度范围越宽,枝晶就越发达,液流前端出现较少的固相量,通道阻塞,亦
即在相对较短的时间内,液态金属便停止流动。
纯金属、共晶合金或窄结晶温度范围合金有良好的流动性,降低了凝固成形中冷隔、热
裂、缩松等缺陷的产生。
反之,宽结晶温度范围合金由于流动性差,往往会有较多的缺陷产
生。
3、试分析中等结晶温度范围的合金停止流动机理。
答:
过热能量散失尽以前,金属液也可以纯金属液态流动。
温度下降到液相线以下,首先生
成了一批小晶粒,在型壁上长成细而长的柱状晶,空隙的液体继续流,流动过程继续生长柱
状晶,在液体温度不段下降时,出现等轴晶,阻塞通道。
介于两者之间,出现枝状晶时,温
度不产生大量晶粒,但是生长到一定程度,等轴晶大量析出。
4、采用高温出炉,低温浇铸的工艺措施,为什么可提高合金的流动性?
高温出炉:
使一些难熔的质点熔化,未熔的质点和气体在浇包中镇静有机
会上浮而使金属净化,提高流动性。
低温浇铸,一般来讲,浇铸温度越高,充型能力越强但是温度过高,会使金属吸
气更多,氧化严重,充型能力幅度减小,所以最好是,高温出炉,低温浇铸。
5、高温出炉,低温浇注为什么可以改善铸件性能
因为提高金属液的出炉温度有利于夹杂物的彻底熔化、熔渣上浮,便于清渣和除气,减
少铸件的夹渣和气孔缺陷;
采用较低的浇注温度,则有利于降低金属液中的气体溶解度、液态收缩量和高温金属液
对型腔表面的烘烤,避免产生气孔、粘砂和缩孔等缺陷。
因此,在保证充满铸型型腔的前提
下,尽量采用较低的浇注温度。
6.试应用凝固动态曲线分析铸件的凝固特征,根据铸件的动态凝固曲线能否判
断其停止流动的过程。
①某一时刻的各区宽度,L、L+S、S、L+S宽度分别为,逐层、体积、中间凝固方式。
②结壳早晚:
停止流动的过程:
两线重合或垂直距离小,流动管道中晶体长大阻塞而停止流动。
结壳晚
结壳早结壳正常
两线垂直距离大,液体中析出晶体较多,连成网络而阻塞。
两线垂直中等,管道壁有一部分柱状晶,中心有等轴晶,使剩余的液体停止流动。
7如何由实验确定单相合金的动态凝固曲线?
单相合金的凝固区间结构特点及
其对缩孔缩松,热裂等铸造缺陷的影响。
图4-6为凝固动态曲线,它是根据直接测量的温度—时间曲线绘制的。
首先在图4-6a上给
出合金的液相线和固相线温度,把二直线与温度—时间相交的各点分别标注在图4-6b的(x/
R,τ)坐标系上,再将各点连接起来,即得凝固动态曲线。
纵坐标x是铸件表面向中心方
向的距离,R是铸件壁厚之半或圆柱体和球体的半径。
由于凝固是从铸件壁两侧同时向中心
进行,所以当x/R=1时表示已凝固至铸件中心。
图4-6c为根据凝固动态曲线绘制的自测
温度开始后2分20秒的凝固状况。
根据凝固动态曲线可以获得任一时刻的凝固状态。
8试述液态金属的充型能力和流动性之间在概念上的区别,并举例说明。
液态金属的充型能力:
充满铸型型腔,获得形状完整轮廓清晰的铸件能力。
影响因素:
金属液体的流动能力,铸型性质,浇铸条件,铸件结构。
液态金属本身的流动能力,与金属本身有关:
成分,温度,杂质物理性质。
其流动性一定,但充型能力不高,可以改变某些因素来改变,流动性是特定条件
下的充型能力。
9充型能力与流动性的联系与区别:
充型能力:
液态金属充满铸型型腔,获得形状完整、轮廓清晰的铸件的能力。
即液态
金属充填铸型的能力。
充型能力与金属液本身的流动能力及铸型性质等因素有关。
是设计浇
注系统的重要依据之一。
流动性:
液态金属本身流动的能力。
流动性与金属的成分、温度、杂质含量及其物理性
质有关。
充型能力与流动性的关系:
充型能力是外因(铸型性质、浇注条件、铸件结构)和内
因(流动性)的共同结果。
外因一定时,流动性就是充型能力。
充型能力弱,则可能产生浇不足、冷隔、砂眼、铁豆、抬箱,以及卷入性气孔、夹砂等
缺陷。
10影响充型能力的因素及提高充型能力的措施:
第一类因素金属性质方面的因素1)金属的密度ρ1;
2)金属的比热容c1;
3)金属的导热
系数λ1;
4)金属的结晶潜热L;
5)金属的粘度η;
6)金属的表面张力σ;
7)金属的结
晶特点。
第二类因素铸件性质方面的因素1)铸型的蓄热系数2)铸型的密度ρ2;
3)铸型的比热容c2;
4)铸型的导热系数λ2;
5)铸型的温度;
6)铸型的涂料层;
7)铸型的发气性和透气性。
第三类因素浇注条件方面的因素:
1)液态金属的浇注温度t浇;
2)液态金属的静压头H;
3)浇注系统中压头损失总和;
4)外力场(压力、真空、离心、振动等)。
第四类因素——铸件结构方面的因素:
1)铸件的折算厚度R;
2)由铸件结构所确定的型腔
的复杂程度引起的压头损失。
措施:
金属方面
(1)正确选择合金的成分
(2)合理的熔炼工艺。
铸型方面:
调整铸型,减
小铸型中气体反压力(降低型砂中的含水量和发气物质的含量,提高砂型的透气性)浇注条
件方面
(1)浇注温度
(2)充型压头(3)浇注系统的结构。
铸件结构方面
(1)折算厚度大
(2)铸件的复杂程度。
11、怎么从相变理论理解液态金属结晶过程中的生核、成长机理?
相变理论:
相变时必须具备热力学和动力学条件。
金属结晶属一种相变过程:
热力学条件即过冷度TΔ——驱动力ΔGV
动力学条件:
克服能障
热力学能障——界面自由能——形核
动力学能障——激活自由能ΔGA——长大
若在体系内大范围进行,则需极大能量,所以靠起伏,先生核——主要克服热力学能
障,然后出现最小限度的过渡区“界面”,此界面逐渐向液相内推移——长大(主要克
服动力学能障)。
12合金结晶过程中的溶质再分配:
从生核开始直到凝固结束,在整个结晶过程中,固、液两相内部将不断进行着溶质元素的重
新分布的过程。
结晶是一个非平衡过程,对于平整界面有偏差,所以不仅由Ko决定。
证明
*s/C
Ko为常数:
Ko=C
*l=(To/Ks)/(To/Kl)。
两直线斜率比为常数。
13、何谓凝固过程的溶质再分配?
它受哪些因素的影响?
溶质再分配:
合金凝固时液相内的溶质一部分进入固相,另一部分进入液相,溶质传输
使溶质在固-液界面两侧的固相和液相中进行再分配。
影响溶质再分配的因素有热力学条件和动力学条件。
14、何谓成分过冷判据?
成分过冷的大小受哪些应诉的影响?
它又是如何影响
着晶体的生长方式和结晶状态的?
所有的生长方式都仅仅由成分过冷因素
决定吗?
(1)成分过冷判据
G
L
R
mC
O
Dk
L0
k
即:
判据条件成立时,则存在成分过冷;
反之,不会出现生分过冷。
(2)成分过冷的大小受以下因素影响
a、合金本身:
C0mk0DL
b、工艺因素:
GLR
(3)
无成分过冷小成分过冷较宽成分过冷宽成分过冷
方式平面生长胞状生长枝晶生长等轴枝晶
状态单晶、柱状晶胞晶柱状枝晶等轴晶
(4)晶体的生长方式除受成分过冷的影响外,还受到热过冷的影响。
不是所有的生长
方式仅由成分过冷因素决定。
a、纯金属:
无成分过冷。
b、过冷熔体的内生长,不一定存在成分过冷。
c、游离晶的形成造成等轴晶生长。
15.热过冷和成分过冷
仅由熔体实际温度分布所决定的过冷状态称为热过冷。
由溶质再分配导致界面前方熔体
成分及其凝固温度发生变化而引起的过冷称为成分过冷。
热过冷与成分过冷之间的根本区别是前者仅受传热过程控制,后者则同时受传热过程和
传质过程制约。
在晶体生长过程中,界面前方的热过冷只不过是成分过冷在Co=0时的一
个特例而已,两者在本质上是一致的。
成分过冷的本质:
由于固液界面前方溶质富集而引起溶质再分配,界面处溶质含量最高,
离界面越远,溶质含量越低。
由结晶相图可知,固液界面前方理论凝固温度降低,实际温度
和理论凝固温度之间就产生了一个附加温度差△T,即成分过冷度,这也是凝固的动力。
成分过冷判据:
mC(1k)
00
RDk
16、影响成分过冷的因素有哪些?
它对材质或成型产品(铸件)的质量有何影
响?
影响成分过冷范围的因素有:
成分过冷的条件
GL<
v
m0(1k)
LC-;
成分过冷的范围为△=
m
LC0(1-k)-
GL,
v
上式中,mL、C0、k0为不变量,所以影响成分过冷范围的因素只有DL、GL和v。
对于纯金属和一部分单相合金的凝固,凝固的动力主要是热过冷,成分过冷范围对成形
产品没什么大的影响;
对于大部分合金的凝固来说,成分过冷范围越宽,得到成型产品性能
越好。
17界面前方过冷状态对结晶过程的影响:
(1)热过冷对纯金属结晶过程的影响:
1)界面前方无热过冷下的平面生长2)热过冷作用
下的枝晶生长
(2)成分过冷对一般单相合金结晶过程的影响:
无成分过冷,平面生长;
成
分过冷的出现和增大,胞状生长-枝晶生长-新的晶核并不断长大,由柱状枝晶的外生生长到
等轴枝晶的内生生长。
一般单相合金结晶时的界面生长方式和晶体结构形态取决于工艺条件
和成分条件共同作用下的成分过冷。
18何谓过冷度?
为什么它是液态金属凝固的驱动力?
过冷度就是平衡结晶温度与实际结晶温度之差,即△T=To-T△.Gv=GL-Gs只有当
△Gv>
0,即GL>
Gs时结晶才能进行,所以说△Gv就构成了相变的驱动力,△
Gv=L(1-T/To)=△LT/To,△Gv的大小决定于△T,L与To均为定值,因此液态金
属结晶的驱动力是由过冷度提供的。
19如何认识“外生生长”与“内生生长”?
由前者向后者转变的前提是什么?
仅仅由成分过冷因素决定吗?
外生生长:
晶体自型壁生核,然后由外向内单向延伸的生长方式,称为“外生生长”。
平面
生长,胞状生长河柱状树枝晶生长都属于外生生长。
内生生长:
等轴枝晶在熔体内部自由生长的方式则称为内生生长。
如果成分过冷在远离界面处大于异质形核所需过冷度,就会在内部熔体中产生新的晶核,造
成内生生长,使得自由树枝晶在固液界面前方的熔体中出现。
外生生长向内生生长的转变的前提是:
成分过冷区的进一步加大。
决定因素:
外生生长向内生生长的转变是由成分过冷的大小和外来质点非均质生核的能力这
两个因素所决定的。
大的成分过冷和强生核能力的外来质点都有利于内生生长并促进内部等
轴晶的形成。
20试分析能量起伏和浓度起伏在在生核中的作用。
生核时必须有一定大小的晶胚,这需能量起伏,使原子集团达到一定大小才
能成核。
而浓度起伏对二相以上液态金属成核很重要,一定的浓度起伏才可能瞬
时达到某一相的要求。
21.均质生核机制必须具备以下条件:
1)过冷液体中存在相起伏,以提供固相晶核的晶胚。
2)生核导致体积自由能降低,界面自由能提高。
为此,晶胚需要体积达到一定尺寸
才能稳定存在。
3)过冷液体中存在能量起伏和温度起伏,以提供临界生核功。
4)为维持生核功,需要一定的过冷度。
22、试述均质生核与非均质生核的区别及联系?
均质生核:
在没有任何外界面的均匀熔体中的生核过程,均质生核在熔体各处几率相同,
晶核的全部固液界面皆由生核过程所提供,因此热力学能障较大,所需驱动力较大,理想液
态金属的生核过程就是均质生核;
非均质生核:
在不均匀的熔体中依靠外来杂质或型壁界面
提供的衬底进行生核的过程,非均质生核优先发生在外来外界面处,因此热力学能障较小,
所需要驱动力较小,实际液态金属的生核过程一般都是非均质生核。
23试述均质形核与非均质形核有何联系与区别。
非均质形核时,对形核剂有什
么要求?
一、1)均质形核:
依靠液态金属内部自身的结构自发的形核。
2)非均质形核:
依靠外来夹杂或型壁所提供的异质界面进行形核过程。
二、
*22T
*LCLC0
r均r相等
非
GLT
V
但
44
33
V均Vrf
r
f
23cos
4
3
cos
非均质生核所需体积小,即相起伏时的原子数少。
三、
16T
***
LC0
G均GGf
22非均
3LT
两种均需能量起伏克服生核功,但非均质生核能需较小。
非均匀形核理论可知,一种好的形核剂首先应能保证结晶相在衬底物质上形成尽可能小
的润湿角θ;
其次形核剂还应在液态金属中尽可能保持稳定;
并且具有最大的表面积和最佳
的表面特性(如表面粗糙或有凹坑等)。
24试述均质生核与非均质生核之间的区别与联系,并分别从临界晶核曲率半径、
生核功两个方面阐述外来衬底的湿润能力对临界生核过冷度的影响。
要满足纯
金属非均质生核的热力学要求,液态金属必须具备哪两个基本条件?
(1)
rr
均相等
(2)
均GGf
22
非均
(3)右图看出
*
T
对
r:
与
T的影响.
(4)生核功:
16
2
LC
*能量起伏
(5)纯金属非均质生核的热力学条件:
216T**
LCLC0
r非Gf
G3LT
液态金属需具备条件
(1)液态金属需过冷
(2)衬底存在。
25.生核剂:
一种好的生核剂首先应能保证结晶相在衬底物质上形成尽可能小的润湿角θ,其次生核剂还
应该在液态金属中尽可能地保持稳定,并且具有最大的表面积和最佳的表面特性。
26、常用生核剂有哪些种类,其作用条件和机理如何?
常用生核剂有以下几类:
1、直接作为外加晶核的生核剂。
2、通过与液态金属中的某元素形成较高熔点的稳定化合物。
3、通过在液相中造成很大的微区富集而造成结晶相通过非均质形核而提前弥散析出的生
核剂。
4、通过在液相中造成很大的微区富集而造成结晶相通过非均质形核而提前弥
散析出的生核剂。
含强成份过冷的生核剂
作用条件和机理:
1类:
这种生核剂通常是与欲细化相具有界面共格对应的高熔点物质或同类
金属、非金属碎粒,他们与欲细化相间具有较小的界面能,润湿角小,直接作为
衬底促进自发形核。
2类:
生核剂中的元素能与液态金属中的某元素形成较高熔点的稳定化合物,
这些化合物与欲细化相间界面共格关系和较小的界面能,而促进非均质形核。
3类:
如分类时所述。
4类:
强成分过冷生核剂通过增加生核率和晶粒数量,降低生长速度而使组
织细化。
27液态金属生核率曲线特点是什么?
在实际的非均质生核过程中这个特点又有
何变化?
实际非均质生核率受衬底面积大小的影响,当衬底面积全部充满后,生核率
曲线中断,即不再有非均质生核。
相变、生核、成长中的热力学及动力学:
(1)相变:
热力学条
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