维修车间大跨度模板施工组织设计Word下载.docx
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二、编制依据
1、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)
2、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)
4、厦门市建委有关安全管理规定
三、模板安装的安全技术措施:
1、安装模板时,高度在2m以上时,应遵守高处作业安全技术规范的有关规定(《建筑施工安全检查标准》(JGJS9-99)、工程建设标准强制性条文(施工安全部分)和建筑工程预防高处坠落事故若干规定,建筑工程预防坍塌事故若干规定(建设部令第82号))。
2、具有足够的强度、刚度和稳定性,能可靠地承受浇捣砼的重量和侧压力及施工中所产生的荷载。
3、构造简单,装拆方便,并便于钢筋的绑扎与安装和砼的浇筑及养护等工艺要求。
4、模板接缝应严密,不得漏浆。
5、若遇到恶劣天气,如降雨、大雾及六级以上大风时,应停止露天的高处作业。
雨停止后,应及时清除模架及地面上的积水。
6、楼层高度超过4m及其以上的建筑物安装模板时,外脚手架应随同搭设,并满铺脚踏板、张挂安全网和防护栏杆。
7、施工人员上下班应走安全通道,严禁攀登模板、支撑杆件等上下,也不得在墙顶独立梁或在其模板上行走。
8、模板的预留孔洞等处,应加盖或设防护栏杆,防止操作人员或物体坠落伤人。
9、不得将模板或支承件支搭在门框上,也不得脚手板支搭在模板或支承件上,应将模板及支承件与脚手架分开,
10、在高处支模时。
脚手架或工作台上临时堆放的模板不宜超过三层,所堆放和施工操作人员的总荷载,不得超过脚手架或工作台的规定荷载值。
12、柱模板:
1柱模:
柱模采用胶合板作面板,钉50X100方木,竖向分布间距300mm作胁,外围用双脚手钢管围檩。
当柱子边长大于600mm时,中间加一根φ14对拉螺栓,间距为1200mm,同时在底部留清理孔。
2梁、板模:
楼板模采用木夹板作面板,钉50X100mm方木(背面)作肋;
梁底、侧模也用木夹板模。
楼板、梁立模时应先搭好满堂脚手支撑,其高度依据楼层高度而定;
然后在上面立梁模板;
梁模底支撑用钢管,梁高300~500时,支撑间距1000mm,梁高500~800mm时,支撑间距800mm,梁侧每隔600mm用φ12螺拴,双向布置拉结两侧模板;
梁模完成以后,铺放楼板模,先按600mm间距在支撑上铺脚手钢管;
上面放夹板模,夹板模木肋应与脚手钢管布置呈垂直交叉,楼板支撑间距为1200mm(两个方向),支撑在楼面向上200mm纵横向用钢管扣接,以上每2米高拉一道;
楼板、梁及柱支撑要连成整体;
支撑底部应当用木楔垫紧,以保证支撑传递可靠。
楼板模安装结束,应逐块找水平,以保证其平整度。
清理梁模内及楼板上的杂物,修补模板拼缝,最后涂刷脱模剂。
.
拆模:
A、拆模时间:
非承重模板(柱、梁侧模)拆除时,结构砼强度宜不低于1.2mpa;
承重模板(梁、板底模)的拆除时间如下表所示。
结构名称
结构跨度(m)
达到砼标准强度的百分率(%)
板
≤2
≥50
>2≤8
≥75
>8
≥100
梁
≤8
悬臂构件
-
B、拆模顺序为后支先拆,先支后拆,先拆非承重模板,后拆承重模板。
C、拆除跨度较大的梁底模时,应先从跨中开始,分别拆向两端。
D、拆模应从模板拼缝处着手,不得刮撬,人为损坏模板或构件边角。
E、拆模时不要用力过猛过急,拆下来的木料要及时运走,并清理于浮,涂刷保护剂;
局部损坏者及时修理,堆放整齐,以各重复使用。
模板施工注意事项:
A、施工时,应开门孔口作浇筑砼用。
B、柱模安装时,其截面应按允许偏差控制;
制作时尺寸应当准确,以提高接缝质量;
模板安装完毕,应当严格检查其准确、牢固及稳定性能。
C、当梁底扳跨度大于及等于4m时,跨中梁底处应按设计要求起拱,起拱高度为梁跨度的千分之一至三。
后附:
模板计算书
大跨度模板专项设计计算书
(一)、荷载取值
1、模板及支架自重
楼板模板荷载表
项次
模板构件名称
木模板
1
平板的模板及小楞自重
300N/m2
2
楼板模板自重(其中包括梁的模板)
500N/m2
3
楼板模板及支架的自重
750N/m2
2、新浇砼自重
普通砼采用24000N/m2
3、钢筋自重
楼板1100N/m2
梁1500N/m2
4、施工人员及施工设备的自重
计算模板及直接支撑的小楞时2500N/m2
计算直接支撑小楞结构构件时1500N/m2
计算支架立柱及支撑结构构件时1000N/m2
5、振捣砼时产生的荷载
对水平模板2000N/m2
对垂直模板4000N/m2
6、新浇砼对模板侧面压力
F=0.22rt1ß
2V1/2
F=rH二者取小值
新浇砼F(KN/m2)
新浇捣的自重密度r2400N/m2
砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度H
新浇砼的初凝时间t0
外加剂影响系数ß
1有效缓凝剂取1.2无外加剂1.0
坍塌度修正系数ß
2≤3cm取0.85,5~9取1.0,11~15取1.15
砼浇筑速度V
7、倾倒砼时对垂直模板产生的水平荷载
倾倒砼时产生的水平荷载
次项向模板中供料方法水平荷载
1.溜槽,串筒或导管2000N/㎡
2.容量小于0.2m³
的运输器具2000N/㎡
3.容量为0.2m³
-0.8m³
的运输器具4000N/㎡
4.容量大于0.8m³
的运输器具6000N/㎡
(二)荷载组合
荷载组合表
模板类型
荷载组合
承载力计算
刚度验算
平板和薄壳的模板及支架
1+2+3+4
1+2+3
梁和拱模板的底版及支架
1+2+3+5
梁,拱,柱,墙侧摸
5+6
6
4
大体积结构柱,墙的侧摸
6+7
荷载组合考虑相应的标准值及分项系数。
(三)相应数据
.层高12.15m,板厚10cm,主梁300ⅹ1000,梁最大跨度11.3
.模板18cm厚松木胶合板,小楞80ⅹ100杉木,大楞,拉杆及立杆ф48ⅹ3.5钢管
.松木抗弯强度[fm]=13N/m㎡,E=10000;
杉木[fm]=11N/m㎡,
E=9000,钢管:
[fm]=205N/m,E=2.06×
105N/m㎡,A=489㎡,W=5.08×
10²
mm³
;
I=12.19×
105mm³
i=15.8mm
(四)荷载计算:
1、平板荷载:
q1=1.2×
(1+2+3)+1.4×
(4)
=1.2×
(0.3+24×
0.1+1.1×
0.1)+1.4×
2.5
=6.87KN/㎡
(1+2+3)
0.1)
=3.37KN/㎡
2、梁底板荷载:
(5)
(0.5+24×
0.1+1.5×
1.0)+1.4×
2.0
=34KN/㎡
1.0+1.5×
1.0)
=31.2KN/㎡
3、梁侧模荷载:
荷载b(新浇砼对模板的侧压力)
F=0.22rt0ß
1ß
F=rH二者取小值
F=0.22×
24×
8×
1.2×
1.15×
21/2
=82.44KN/㎡
F=24×
1.0
=24KN/㎡
取24KN/㎡
(5+6)
(4+24)
=33.6KN/㎡
q1=1.4×
(6)
=1.4×
(24)
=33.6KN/㎡
4、柱模荷载:
(4+12)
=22.4KN/㎡
=16.8KN/㎡
(五)模板设计:
1、板:
小楞间距600mm,立柱,大楞间距1000×
1000mm,拉杆最大间距1800mm;
2、梁:
小楞间距300,立柱、大楞间距700mm,拉杆最大间距1800mm;
3、梁侧模:
对拉螺栓最大间距500×
500。
(六)验算:
(1)、模板(取1m板计算,按简支梁计算)
M=1/8q1L2
=1/8×
6.87×
0.62
=0.309KN.m
W=1/6bh2
=1/6×
1000×
182
=54000mm3
σ=M/W
=0.309×
106/54000
=5.72N/mm2≤[fm]=13N/mm2
刚度验算:
δ=5q2I4/384EI
=5×
3.37×
6004/384×
10000×
1/2×
183
=1.17mm<600/400=1.5mm.
(2)小楞(按连续梁计算):
承载力验算:
M=1/10q1L2
=0.1×
0.6×
1.22
=0.594KN.m
W=1/6bH2
=1/6×
100×
802
=106667m3
=0.594×
106/106667
=5.57N/mm2≤[fm]=11N/mm2
δ=5q2l4/384EI
12004/384×
9000×
1/12×
803
=1.42mm<1200/600=2mm.
(3)、大楞(钢管):
(按连续梁计算)
F=6.387×
1.2/2
=2.47KN
M=1/3F1L
=1/3×
1.32×
1.2
=0.988KN.m
W=5.08×
103mm
=0.988×
106/5.08×
103
=194.5N/mm2≤[f]=205N/mm2
F2=q2×
=3.37×
0.6
=1.21KN
δ=23F2L3/684EI
=23×
1.21×
103×
12003/684×
2.06×
12.19×
104
=2.96<L/250
=4.8mm
立柱:
(按轴心受压,计算长度h=1800)
稳定性验算:
F1=1+2+3+4
={[(0.75+(24+1.1)×
0.1)×
1.2+1.0×
1.4]×
122
=7.65KN
长细比λ=T0/i=(l+2a)/I=(1800+2×
300)/15.8
=152<[λ]=210
A类截面,查表得ф=0.494
F=N/Фa
=7.65×
103/0.494×
489
=31.7<[f]=205N/mm2
(1)底模
M=1/8q1L2
34×
0.32
=383N/mm2
W=1/6bh2
700×
182
=37800m3
=0.383×
106/37800
=10.12N/mm2≤[fm]=13N/mm2
31.2×
0.3×
7004/384×
=0.966mm<l/250=1.2mm.
(2)小楞:
=1/10×
0.72
=0.5KN.m
=106667mm3
=0.5×
=4.69≤[fm]=13N/mm2
=0.762mm<700/250=2.8mm.
q,1=34×
0.7/2
=3.57KN
q,2=31.2×
=3.276KN
M=1/3q,1l
=1/3×
3.57×
0.7
=0.833KN.m
W=5.08×
103mm
=0.833×
=164N/m2≤[f]=205N/mm2
δ=164q,2L3/100EI
=1.466×
3.276×
7003/100×
105×
=0.656mm<700/250=2.8mm.
=[(0.75+25.5×
1)×
=6.91KN
长细比λ=T0/i=2400/15.8
F=N/ФA
=8.62×
=57.44N/m2<[f]=205N/m2
符合要求
六、支撑架一般要求:
1、立杆地基应平整夯实,夯实系数达到90%;
2、立杆不能直接立于地面上,应加设底座或垫板(垫木),垫板(木)不小于50mm;
立杆地基应有可靠的排水措施,防止积水侵泡基础。
3、立杆间距:
梁位立杆间距取700mm;
木板立杆间距取1000mm(计算按1200mm)横杆间距取1500mm;
(计算最大跨度1800);
底排设扫地杆;
模板支撑架应设置相应的剪力斜撑以增加架体的稳定性。
4、木板支撑底层步距不应大于1.5m,每步距应设置纵横向拉杆,立杆不能采用搭接,必须采用对接,对接扣件应交错布置,两根相邻立杆的接头不应设置在同一步距内,挫开的距离不应小于500mm,各接头中心至主节点的距离不应大于步距的1/3。
七、砼施工
(1)、浇筑柱砼之前,必须在基底先铺筑一层50mm左右厚度的水泥砂浆,该砂浆与该构件的砼配合比比相同,随着浇筑高度的逐级上升,应适当减少塌落度,浇筑挂板、阳台拦板以及较薄的构件宜采用细石砼。
梁、板砼浇筑:
梁、板的砼应同时浇筑,先将梁的砼分层浇筑成阶梯形向前推进,当起点的砼达到板底位置时,即与板的砼一起浇筑,随着阶梯的不断延伸,板的浇筑也不断向前推进,必须根据浇捣线路,搭设路架,浇筑时严禁踩踏板面钢筋,板面的砼浇筑应控制好标高,随捣随找平抹光。
砼试块的留设应根据砼的工程量,按“钢筋砼工程施工及验收”规定执行,经现场见证取样,供强度等级检定。
砼的振捣采用插入式振动器和平板振动器配合使用,遇有钢筋十分密集的部位应辅以人工用竹杆振捣,振动器操作应做到“快插慢拨”每一振点的振捣延续时间,应使砼表面呈现浮浆和不再沉落,振动棒的移动间距不宜大于其作用半径的0.5倍;
振动器与模板的距离不应大于其作用半径的0.5倍,并击球避免碰撞钢筋,模板预埋件等,表面平板振动器的移动间距须保证振动器的平板能覆盖已振实部分的边缘。
(2)浇筑质量要求:
A、在浇注工序中,应控制混凝土均匀性和密实性。
混凝土拌合物运至浇注地点后,应立即浇注。
在浇注过程中如发现混凝土拌合物的均匀性和稠度发生较大变化应及时处理。
B、浇注混凝土时,应注意防止混凝土的分层离析。
混凝土由料斗、漏斗内卸出来进行浇注时,其自由倾落高度一般不宜超过2m,在竖向机构中浇注混凝土高度不宜超过3m,否则应参与串筒、斜槽、溜管等下料;
C、浇注竖向混凝土前,底部应先填50~100mm厚的与混凝土成分相同的水泥砂浆;
D、浇注混凝土时,应经常观察模板、支架、钢筋、预埋件、预留孔洞的情况,当发现有变形、移位,应及时停止浇捣,并应在以浇捣的混凝土凝结之前修整好;
E、混凝土在浇筑及静置过程中,应采取措施防止产生裂缝。
混凝土因沉降及干缩产生的非结构性表面裂缝应在混凝土处凝前予以修整。
在浇筑柱和墙连成整体的梁和板时,应在柱和墙浇筑完毕后停歇1~1.5h,使混凝土获得初步沉实后,再继续浇捣,以防止接缝出现裂缝;
F、梁和板应同时浇捣混凝土。
较大尺寸的梁(梁的高度大于1m)、拱或类似的结构,可单独浇捣。
但施工缝设置应符合有关规定。
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