模板专项施工方案Word格式.docx
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梁板模板支撑体系采用扣件式钢管支撑体系。
梁、大框架柱或剪力墙采用直径为12mm的一级钢筋对拉螺栓进行加固。
柱箍采用双短钢管形式。
3、基础模板施工
3.1基础砖胎模施工
1)基础筏板外侧、基础梁外侧(筏板下)砖胎模为120厚,间隔1500左右设370×
370加强砖垛。
集水坑壁和电梯井坑壁外侧砖胎模为240厚砖墙。
墙内侧面抹灰。
2)为保证垫层面的洁净和平整以确保防水施工的质量,先砌砖胎模后浇垫层砼。
砖胎模上口砌至筏板垫层底,浇垫层前沿砖胎模内侧面支120高的木模板。
3)施工顺序:
人工清土→砖胎模砌筑→砖胎模内侧面抹灰→砖胎模外侧回填土或细砂→砖胎模上口补支木模板→浇筑砼垫层。
4)严格控制砖胎模面间的距离,其尺寸必须符合砼结构设计尺寸。
5)保证砖胎模内侧平面通直平整。
符合普通模板质量合格要求。
6)砖胎模结构详见下图示意:
3.2筏板后浇带模板支设
后浇带处底板侧模,采用钢筋及专用后浇带铁丝网片封闭代替模板,以后不予拆除。
后浇带模板支设见下图示意:
3.3电梯井、集水井坑模板内模
底板内电梯井和集水井坑模采用木模板吊模形式。
用七夹板加木方围檩,底面封底,且开透气孔,大小为250×
250mm,当浇灌砼从气孔中溢出时,再用木板封堵,确保井底砼密实。
由于部分电梯井坑深度较大,井道模必须有足够的刚度和整体稳定性,以确保井道砼结构的垂直度,同时应满足后期拆卸方便。
为了防止加深坑模板上浮,用φ14的钢筋作为拉结筋,一头焊在底板钢筋上,另一头焊在模板的钢管背楞上,且上部再压重物。
电梯井、集水井坑模板内模支设见下图示意:
4、地下室外墙模板施工
地下室外墙采用M12对拉螺栓加固,上下、左右间距不大于500mm。
地下室外墙模板支设见下图示意:
5、框架柱模板施工
柱模板施工方法
1)边长为600mm以下柱(包括方柱和矩形柱)侧模板采用七夹板,竖向内楞采用50×
100mm木方,间距250mm;
水平围檩采用双榀φ48×
3.5脚手钢管,竖向间距600mm,采用山型卡与对拉螺栓固定,最下面三排为双山型卡双螺母;
对拉螺栓φ12竖向间距600mm。
为防止柱截面扭转,柱模板体系与楼板模板支撑相连接,并不少于三层。
2)边长为600mm以上柱(主要为方柱)侧模板采用七夹板,竖向内楞采用50×
3.5脚手钢管,采用山型卡与对拉螺栓固定,竖向间距600mm(其中最下三排间距为400,双山型卡双螺母),其中最下一排距模板底300mm;
对拉螺栓φ12水平间距500mm。
3)柱模板支设简图如下:
6、剪力墙模板施工
剪力墙模板采用七夹板、对拉螺栓固定,竖向内楞采用50×
3.5脚手钢管,竖向间距610mm,其中最下一排距模板底300mm;
对拉螺栓φ16水平间距460mm。
为保证墙体模板的稳定性,墙模板体系与楼板模板支撑相连接,并不少于三层。
剪力墙模板支设简图如下:
7、梁板模板施工
梁底模及侧模均采用七夹板,梁底横楞采用50×
100木枋,中到中间距200mm;
侧模横楞采用50×
100木枋,中到中间距200mm,侧模支撑在板支模架上。
对于宽度大于400的梁,梁下沿梁宽度方向共布置1道支撑立杆,梁两侧各布置一道立杆,梁长方向立杆间距为1100(同板下立杆间距),其支撑体系详见;
对于宽度小于400的梁,梁下沿梁宽度方向,梁两侧各布置一道立杆,梁长方向立杆间距为1100(同板下立杆间距),其支撑体系详见下图所示。
所有立杆下垫500×
500×
25的木板。
梁板结构支模简图如下:
8、楼梯模板施工
楼梯模板施工。
楼梯间墙体、踏步板均随主体楼层同步施工。
楼梯间墙体模板按外墙模板配置,模板安装和钢筋绑扎时上下楼梯的人较多,为保证楼梯模板安装后模板的准确性,在顶板及楼梯平台钢筋绑扎完毕后安装楼梯模板。
支模前在休息平台处预埋休息平台钢筋。
待墙体混凝土浇筑完拆模后将钢筋剔出。
楼梯模板施工前应根据实际层高放样,先支设平台模板,再支设楼梯底模板,模板支撑体系采用钢管加快拆头斜撑,中间设横向拉杆一道,侧模固定采用50×
100的木方固定。
然后支设楼梯侧模板,底模超出侧模2-3cm。
先在侧模内侧弹出楼梯底板厚度线和侧板位置线,侧模、踢步模板和踏步模板按图加工成型,现场组装。
为保证踏步板一次成型,踢步模板下口背方倒45度角,便于铁抹子收光。
为好确保踏步线条尺寸的准确,踏步板的高度必须与楼梯踏步的高度一致,放样时,须预留出装修面层的厚度。
楼梯踏步模板的支撑点在楼梯间的转角平台上,在平台的支撑点下焊一个钢板支点,钢板下焊4根同样长的Φ14钢筋,作成一个钢凳,支在模板上的钢筋头涂上防锈漆。
楼梯模板详见下图。
楼梯模板
9、特殊部位施工
(1)地下室施工缝的留置及防水处理
地下室墙体施工缝设置位置为底板顶300mm处及每层顶板梁底面向上10mm左右处。
地下室外墙导墙处水平施工缝防水采用止水钢板,其余水平施工缝处采用BW型止水条。
(2)墙、柱根部处理
为了确保墙、柱根部不烂根,在安装模板时,所有墙、柱根部均需加砂浆找平层以防止混凝土浇注时因漏浆而导致烂根。
(3)梁柱接头处理
考虑到梁柱接头处阴阳角多,为确保线条顺直,要求模板接缝平整且缝隙小。
模板边线平直,四角归方,扫缝平整;
梁底边、二次模板接头处和转角处均需加垫10mm厚海绵条以防止漏浆。
10、模板的验收
模板安装过程中,测量人员要实施跟踪检查,对预埋件的位置、模板的垂直度、几何尺寸、水平标高、轴线位置等,检验其是否符合设计和规范要求。
模板安装的几何尺寸允许偏差见下表。
项次
项目
规范允许偏差
(mm)
本公司允许偏差(mm)
1
标高
+2-5
+2-3
2
表面平整
5
4
3
轴线
截面尺寸
层高垂直度
6
相邻两板表面高差
11、模板的拆除
(1)墙模板拆除:
先拆除支撑、对拉螺栓、水平围檩及内楞,然后自上而下逐块拆除模板。
(2)楼板模板拆除:
先放低支架,拆除部分内楞,然后逐块拆除模板。
(3)梁模板拆除:
先侧模后底模。
侧模的拆除先拆下侧模支撑和对拉螺栓,再拆除模板;
底模的拆除先降低支架,然后逐块拆除模板。
(4)模板拆除时,应先落在支架上,然后传至地面,不得自高空抛下,以免损伤模板,并对楼层形成冲击荷载。
(5)拆除模板时,应使用木锤敲击模板,使模板与混凝土分离,确保混凝土表面和棱角不受损伤。
(6)混凝土的粘接块应使用毛刷清除,不得使用钢质等工具铲刷,以免损坏模板板面。
清洁后请将模板竖直放置,严禁水平重叠堆放,避免模板表面损伤压伤。
(7)梁、顶板砼强度必须达到表四中相关要求时方可拆除,拆模的具体时间由技术科提供,并填写《拆模报告》。
12、模板的安全施工要求
(1)模板安装专项安全措施
1)模板堆放场地必须平整夯实,并同时排除现场的不安全因素。
作业前应认真检查模板、支撑等构件是否符合要求,木模板及支撑材质是否合格。
2)模板工程作业高度在2m和2m以上时,必须设置安全防护措施。
操作人员登高必须走人行梯道,严禁利用模板支撑攀登上下,不得在墙顶、独立梁及其他高处狭窄而无防护的模板面上行走。
3)模板的立柱顶撑必须设牢固的拉杆,不得与门窗等不牢靠和临时物件相连接。
模板安装过程中,不得间歇,柱头、搭头、立柱顶撑、拉杆等必须安装牢固成整体后,作业人员才允许离开。
4)基础及地下工程模板安装,必须检查基坑支护结构体系的稳定状况,基坑上口边沿1m以内不得堆放模板及材料。
向槽内运送模板构件时,严禁抛掷。
使用起重机械运送,下方操作人员必须离开危险区域。
5)组装立柱模板时,四周必须设牢固支撑,如柱模在6m,应将几个柱模连成整体。
支设独立梁模应搭设临时操作平台,不得站在柱模上操作和在梁底模上行走立侧模。
6)用塔吊吊运模板时,必须由起重工指挥,严格遵守相关安全操作规程。
(2)模板拆除专项安全措施
1)拆除模板的顺序和方法。
应按照拆模顺序与支模顺序相反(应自上而下拆除),后支的先拆,先支的后拆;
先拆非承重部分,后拆承重部分。
2)在拆柱、墙模前不准将脚手架拆除,用塔吊拆时应有起重工配合;
拆除顶板前必须划定安全区域和安全通道,将非安全通道应用钢管、安全网封闭,并挂“禁止通行”安全标志,操作人员必须在铺好跳板的操作架上操作。
已拆模板起吊前认真检查螺栓是否拆完、是否有勾挂地方,并清理模板上杂物,仔细检查吊钩是否有开焊,脱扣现象。
3)拆除电梯井及大型孔洞模板时,下层必须支搭安全网等可靠防坠落措施。
4)拆除的模板支撑等材料,必须边拆、边清、边运、边码,楼层高处拆下的材料,严禁向下抛掷。
附件
模板设计计算书
一、柱模板的设计计算
1、柱模板计算资料:
面板为15mm厚双面覆膜多层胶合板,背楞为50mm×
100mm木方,背楞间距300mm。
E=5×
103MPa,f=15MPa。
1m板带宽计算:
W=(1/6)bh2=1000×
152/6=3.75×
104mm3,I=(1/12)bh3=1000×
153/12=2.81×
105mm4,柱为1100mm×
1100mm,高度按5.3m计算。
对拉螺栓采用A12钢筋,柱箍为双钢管或12#槽钢。
间距500mm。
柱模板结构见下图所示。
2、柱砼最大侧压力计算:
柱截面每边均大于300mm,可不考虑振捣砼时产生的荷载。
新浇砼对模板产生的荷载:
f1=0.22γct0β1β2v0.5
f2=γch
砼的浇筑速度:
v=3m/h
新浇筑砼的初凝时间3h,坍落度为70~90mm。
β1=1,β2=1
新浇筑砼的高度h=6-0.7=5.3m,砼的重力密度γc=24kN/m3
β1外加剂影响修正系数,不掺外加剂时取1,掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。
β2砼坍落度影响修正系数,当坍落度小于30mm时取0.85;
50~90mm时取1;
110~150mm时取1.15。
f1=0.22×
24×
3×
1×
30.5=27.4kN/m2
f2=24×
5.3=127kN/m2
取f1和f2中较小值f=27.4kN/m2
倾倒砼时产生的侧压力:
2kN/m2。
柱砼最大侧压力为F=27.4+2=29.4kN/m2。
3、面板强度和刚度计算:
强度验算:
按三跨连续梁计算,见计算简图
M=0.1×
29.4×
0.32=0.265kN·
m
模板的弯曲应力
σ=M/W=0.265×
106/(37.5×
103)
=7.1N/mm2<Ft=f=15N/mm2
刚度验算:
f=0.677×
gl4/(100EI)
3004/(100×
5×
103×
0.281×
106)=1.1mm
f/L=1.1/300=1/270<1/250
4、方木楞强度和刚度计算:
按简支梁计算,方木楞承受均布荷载
29.4kN/m2×
0.3m=8.82kN/m
φ48×
3.5钢管柱箍间距500mm,方木楞(50mm×
100mm)的截面模量
W=1/6×
100mm×
(50mm)2=41.7×
103mm3
M=1/8×
8.82×
0.52=0.276kN·
σ=M/W=0.276×
106/(41.7×
103)=6.6N/mm2<Ft=13N/mm2
挠度计算:
方木楞惯性距I=1/12×
bh3=1/12×
100×
503=1.04×
106mm
方木楞承受荷载g=8.82kN/m=8.82N/mm
按简支梁计算挠度
f=5gl4/(384EI)=5×
5004/(384×
9000×
1.04×
106)=0.8mm
f/L=0.8/500=1/625<1/250
5、双钢管柱箍计算:
按单钢管计算强度:
方木楞承受均布荷载8.82kN/m,钢管柱箍间距为500mm,则方木楞传给钢管的集中荷载为F=8.82×
0.5=4.41kN,计算简图3-3
按最不利情况边木楞也为F=4.41kN计算,中间支座(对拉螺栓)处的弯矩最大(见中国建筑工业出版社《建筑施工手册》缩印本第四版P51右数第三行):
M=0.333FL=0.333×
4.41×
0.6=0.881kN·
σ=M/W=0.881×
106/(5.08×
103)=173N/mm2<205N/mm2
按两跨连续梁计算挠度(单钢管):
w=kFL3/(100EI)
=1.466×
6003/(100×
2.06×
105×
12.18×
104)
=0.6mm<L/250=600/250=2.4mm
经验算,双钢管柱箍能满足强度和刚度要求。
6、对拉螺栓强度验算:
柱中对拉螺栓A12钢筋承担的力最大为
N=2F=8.82kN=8820N<[N]=205×
62×
π=23185N
A12钢筋对拉螺栓能满足要求。
二、梁模板的设计计算
1、计算资料:
大梁400mm×
1200mm,板厚120mm。
模板支撑体系钢管排架纵距为0.6m。
采用φ48×
3.5mm钢管,钢管重38.4N/m,A=4.89cm2,i=1.58cm,W=5.08cm3。
模板采用15mm厚双面覆膜胶合板,E=5×
104mm3
I=(1/12)bh3=1000×
105mm4,
扣件每只重13.2N/个。
架子搭设方法见下图。
2、大梁模板强度与刚度计算:
底模强度与刚度验算:
选最不利情况进行验算:
梁截面宽×
高=400mm×
1200mm。
梁钢筋砼自重:
(24+1.5)×
1.2=30.6kN/m2
多层板(15mm)及支架自重:
a=0.3kN/m2
振捣砼时产生的荷载为:
e=2kN/m2
底模强度验算:
荷载组合为[
(1)+
(2)]×
1.2+(3)×
1.4
Q1=(30.6+0.3)×
1.2+2×
1.4=40kN/m2
50mm×
100mm松木档距为300mm,故底模板计算跨度为l=(300-100)×
1.05=210mm
按1m宽板带计算q=40kN/m2×
1m=40kN/m
按简支梁(下图示)计算得:
M=1/8ql2=0.125×
40×
0.2102=0.221kN·
σ=M/W≤f
σ=0.221×
106/(3.75×
=5.9N/mm2<f/1.55=15/1.55N/mm2=9.7N/mm2
荷载组合为
(1)+
(2)+(3)
取1m宽板带
Q2=30.6+0.3+2=32.9kN/m=32.9N/mm
按简支梁计算,查文献《建筑结构静力计算手册》中国建筑工业出版社,1998。
得w=5ql4/(384EI)≤L/250
w=5×
32.9×
0.2104×
1012/(384×
2.81×
105)
=0.6mm<L/250=263/250=1.1mm
经验算,底模强度与刚度均满足要求。
3、侧模强度计算:
振捣砼时产生的荷载:
e=4kN/m2。
砼的浇筑温度为T=10℃,新浇筑砼的初凝时间t0=200/(T+15)=8h,坍落度为110~150mm。
β1=1,β2=1.15
新浇筑砼的高度h=1.2m
钢筋砼的重力密度γc=25.5kN/m3
25.5×
8×
1.15×
30.5=89kN/m2
f2=25.5×
取f1和f2中较小值f=30.6kN/m2
取1m宽板带计算
q=1×
(30.6+4)=34.6kN/m
竖向方木间距为300mm
M=0.1×
q×
l2=0.1×
34.6×
0.32=0.31kN·
m
σ=0.31×
=8.3N/mm2<f/1.55=15/1.55=9.7N/mm2
4、对拉螺栓的验算:
梁侧模采用A12钢筋作为对拉螺栓,设置间距为500mm×
600mm,则每根对拉螺栓的受力面积为:
A=0.5×
0.6=0.3m2
N=qA=34.6×
0.3=10.38kN
=10380N<[N]=205×
5、木方(50mm×
100mm)强度及刚度计算:
木方间距为300mm,则每根木楞所承担的线荷载为:
q=Q1l=40kN/m2×
0.3m=12kN/m
按三跨连续梁计算
M=0.1ql2=0.1×
12×
0.62=0.432kN·
支座反力=12×
0.3=3.6kN
σ=M/W≤f
木方(50mm×
100mm)W=1/6×
502=4.2×
104mm3
σ=0.432×
106/(4.2×
104)=10.3N/mm2<f=13N/mm2
q=Q2l=32.9kN/m2×
0.3m
=9.87kN/m=9.87N/mm
w=0.677ql4/(100EI)≤L/250
I=1/12×
106mm4
E=9×
103N/mm2
w=0.677×
9.87×
0.64×
1012/(100×
9×
106)
=0.9mm<L/250=600/250=2.4mm
通过以上计算,木方强度和刚度均满足要求。
而实际上每根方木楞承担40×
0.4/2=8kN/m。
6、水平钢管强度与挠度计算:
强度计算:
根据以上计算,按最不利工况考虑,木方传递给钢管的集中荷载F见计算简图
梁底钢管支撑间距为600mm,则单根水平钢管承受木方楞传递来的集中荷载
F=1/2Q1×
0.6×
0.4=4.8kN
按简支梁计算水平钢管:
M=Fa=4.8×
0.2=0.96kN·
σ=M/W=0.96×
=189N/mm2<205N/mm2
w=Fa(3L2-4a2)/(24EI)
=4.8×
200×
(3×
7002-4×
2002)/(24×
=2mm<L/250=700/250=2.8mm
7、梁支模钢管立杆稳定性验算:
荷载计算:
砼自重:
0.4×
1.2×
25.5=12.24kN/m
模板与钢管:
1+1=2kN/m
活荷载:
5kN/m
荷载设计值:
(12.24+2)×
1.2+5×
1.4=24.1kN/m
钢管支撑稳定性计算:
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)立杆的稳定性应按下列公式计算
N/(ψA)≤f
钢管支撑间距600mm,每排两根,两侧需承担一半楼板荷载,实际按一根半钢管承担梁荷载
N=24.1/1.5=16kN,A=4.89cm2,f=205N/mm2
立杆计算长度:
L0=1.15×
1.5×
1.8=3.12m
长细比:
λ=L0/i=3.12/0.0158=197
查表得ψ=0.186
N/(ψA)=16000/(0.186×
489)
=176N/mm2<f=205N/mm2满足要求
三、楼板模板的设计计算
1、面板计算:
楼板、梁面板和柱的侧模都是受弯构件,应验算模板面板抗弯强度及刚度。
根据其龙骨(楞)的间距和模板面的大小,按单向简支或连续板计算。
本工程采用镀膜木胶合板,15mm厚,其标准抗弯强度fm≥15N/mm2,弹性模量=5000N/mm2,砼板厚250mm,方木楞为50mm×
100mm,间距为300mm,取1000mm的板带,按多跨连续板计算,见下图示意。
木胶合板厚15mm,其截面模量(宽为1000mm)
W=1/6×
1000mm×
(15mm)2=37.5×
板的设计抗弯强度
Ft=fm/1.55=9.7N/mm2
砼板的自重0.25m×
25.5kN/m3=6.4kN/m2
模板自重0.5kN/m2
∑=6.9kN/m2
活荷载3.0kN/m2
荷载组合6.9×
1.2+3.0×
1.4=8.28+4.2=12.48kN/m2
取1000mm板带,则总荷载为12.48kN/m2,按三跨连续梁进行计算(图1-1),跨度为300mm。
12.48×
0.32=0.112kN·
σ=M/W=0.112×
103)=3.0N/mm2<Ft=9.7N/mm2
施工均布荷载为集中荷载(见下图)
均布荷载6.9×
1.2=8.28kN/m
集中荷载3.0×
1.4=4.2kN
由上图可查文献《建筑结构静力计算手册》中国建筑工业出版社,1998。
求出集中荷载内力系数为0.213,则
8.28×
0.302+0.213×
4.2×
0.30
=0.075+0.268=0.343kN·
σ=(0.343×
106)/(37.5×
=9.15N/mm2<Ft=9.7N/mm2
挠度计算(均布荷载)时荷载不乘以分项系数,则
g=6.9+3.0=9.9k
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