倚湖居高支撑建设工程模板结构设计工程施工组织设计方案Word格式.docx
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倚湖居高支撑建设工程模板结构设计工程施工组织设计方案Word格式.docx
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12把
活动板手
最大开口宽65mm
40个
钢丝钳
长150、175mm
2个
墨斗、粉线带
3个
砂轮切割机
配套
2台
零配件工具箱
6具
水准仪
DZS3-1/AL332
1台
激光水准仪
DZJ-3
水平尺
450-550
3把
钢卷尺
5m、7.5m
5把
钢尺
50m
1把
3、施工工期及人力安排
(1)、梁板高支模完成时间:
2011年10月12日,10月28。
(2)、劳动组织及职责分工
、管理人员组织职责分工配2个施工员,1个质量员。
、各班组人员组织及人员安排。
、工人分工及数量,根据施工进度计划及流水段划分进行劳动力合理安排,木工最高峰要100人,架子工60人。
4、材料准备
(1)、柱、梁模板及楼板模板材料选用915×
1830×
18胶合板约18000㎡,支撑系统采用钢管,隔离刘选用环保型隔离型,根据所需材料提前考察,选用相关材料厂家。
(2)、柱模板采用18mm原胶合板,竖棱采用100×
50方木,柱箍采用100×
50方木,每300mm一道,最底一层距地面300mm,其板块与板块竖向接缝处理,然后加柱箍,支撑体系将柱固定,支撑采用¢48×
3.5架子管刚性支撑。
(3)、梁、板模板:
直梁的底模支侧模均采用18mm原胶合板,主龙骨采用100×
50方木,间距300mm,底模方木下用将¢48×
3.5钢管平放在支架上并固定。
(4)、弧形梁模板底模与侧模均采用18mm原胶合板,梁侧模的内棱按图纸尺寸预先加工成型后圆形胎具,按图纸尺寸进行放榜加工成型,并利用支撑体系将梁两侧夹紧,其它同直梁。
四、模板施工方法:
1、内脚手架支设:
内脚手架采用标准钢管,搭设满堂红脚手架,脚手架立杆间距为900mm,底部距地坪底板300mm处设置扫地杆,第一步横杆距扫地杆为1500mm,以上横杆间距不得大于1500mm。
梁底立杆根据计算结果设置,详细计算结果见模板设计计算书和内脚手架搭设参数取用表。
2、模板施工方法。
1)、模板体系:
除圆柱外模板均采用木模板,以木方、钢管、对拉螺栓、“3”型卡扣等组成支撑加固体系。
木模板具有施工简便、快捷等特点。
在模板工程施工中主要抓住以下几方面:
胶合板做模板,采用50×
100mm的木方,对墙柱梁板的模板支撑、螺栓间距等要经过计算确定。
利用我们的成熟经验,改进支模工艺,保证梁柱接头的混凝土质量,消除混凝土质量通病。
对大截面梁模板顶架要进行设计和计算后方可支设,以确保支设牢靠、不出意外。
圆柱根据设计尺寸预制定型模板,可保证圆柱混凝土成型后的外观、平整度。
2)、各部位配模规划
序号
工程部位
模板
支撑及加固体系
1
混凝土柱
胶合板
由50×
100的木方、Φ48×
3.5mm钢管、Φ14对拉螺栓以及“3”型卡等组成。
2
梁、板
100的木方、可调支撑满堂红脚手架组成。
3)、柱模板支撑采用¢48×
3.5架子管刚性支撑,柱模板采用18mm厚胶合板制作整体模板,背棱用100×
100方木,每400mm一道,最底一层距地面300mm,其板块与板块竖向接缝处理,做成企口式拼接,然后加柱箍支撑体系将柱固定,安装时将柱底清理干净后立柱模板。
4)、楼板模板支撑:
满堂红脚手架立杆间距900mm,木方间距不得大于300mm
5)、梁模板支撑:
本工程梁截面尺寸较大。
梁底支撑木方间距不得大于300mm,横向钢管支架立杆间距不得大于500mm。
7)、梁板、楼梯模板:
(1)、各部位施工顺序为:
柱模板:
放柱模板定位及控制线→支设柱模板→安拉杆及加固→预检。
梁模板:
测量放线及标高,复核→搭设梁模板支架→拼装梁底模板→梁底起拱→绑扎梁钢筋→拼装梁侧模→拼装上下锁口楞、对拉螺栓→加固、验收。
钢筋混凝土楼板:
搭设支架→拼装板模木楞→调整、核实楼板标高及起拱→铺设板模→检查模板标高及平整度→绑扎板筋。
(2)、施工之前由项目工程师组织施工人员进行交底,明确主要轴线位置及与其它构件位置的关系,向施工人员讲解图纸意图,解决图纸中的疑难问题,使各区段分管施工员对施工工艺,施工重点有全面的了解,并清楚质量要求及工期控制目标,之后施工员向操作人员交底。
(3)、钢筋工程检查合格后,由经理部通知有关施工人员方可进行墙、梁、柱、模板支设,支设前应按图纸详细复核预埋铁件、穿管、予留洞口的位置、数量是否正确。
每个施工段内支模顺序是:
柱→梁→楼板→梁柱接头。
(4)、方柱模板采用胶合板面板,采用50×
100木方和Φ48×
3.5mm钢管,配合紧固螺栓,如上图:
(5)、梁、板模板采用胶合板面板,利用满堂红内架配合木方及钢管加固,底模按设计要求起拱;
支设如下图:
(6)、梁底先加工成木板条(块),侧帮则按交叉梁位置留岔口。
梁底模起拱按设计要求做,当设计无具体要求时,起拱高度为1~3‰跨长。
(7)、柱头、梁头利用胶合板按具体结构尺寸现场加工使用,需要注意的是加固必须坚固可靠,接缝严密保证质量。
为解决梁、柱及楼板处上下柱体经常出现的错台问题,在上层模板支设时应向下延伸200深,在模板外侧加补一个木楞。
(8)、楼梯模板的支设方法:
将楼梯底模2钉于倾斜的木楞1上,楼梯的踏步钉在侧板上,并用木楞和顶木进行加强定位,钢管支撑3与木楞1成90°
支撑。
如下页图。
施工要点:
在梯段中间开振捣孔,作为加强楼梯混凝土振捣用。
在踢步
面板支设时,可先将踢面面板钉在木楞上,呈“L”形,然后再钉侧板。
其中:
1—50×
100木方小楞,间距300;
2—九夹板底模;
3—钢管支撑。
3、模板验收:
模板支设完毕后,由施工员、质检人员会同班组长联合检查所有模板的清洁、加固、接缝等是否符合要求,并对支模位置、平整度、垂直度进行复核,确认合格后填写自检记录,并报送技术部进行复检,质检员应填写分项工程评定表。
经交检合格后由工地技术负责人通知甲方监理、质监三方验收,验收合格后方可浇筑混凝土。
4、模板拆除:
模板的拆除时间根据所留同条件养护试块的强度来决定。
柱、梁侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后,即可拆除。
板底模板拟在混凝土浇筑一周后拆除,但应达到设计及有关规范要求,考虑到模板及支撑的周转,可使用早强混凝土或拆除后再搭设部分支撑等措施。
梁底模的拆除必须严格按设计及有关规范要求施工。
严禁未经技术人员通知,不经施工员安排操作人员随意拆除模板及支撑、加固体系,违者重罚,并追究责任。
未经技术人员通知,严禁随意拆除模板及支撑加固体系。
拆模时不要用力过猛过急,拆下来的木料要及时运走、整理。
拆模程序一般先支的后拆、后支的先拆,先拆非承重部分,后拆承重部分。
各部位构件拆模时所需混凝土强度:
结构类型
结构跨度(m)
按设计的混凝土强度标准值的百分率计(%)
板
≤2
50
>2,≤8
75
>8
100
梁
≤8
悬臂构件
模板工程及其支撑架应达到如下基本要求:
五、计算:
在计算过程中,考虑到实际施工情况,第一排龙骨使用50×
100的木枋,第二使用两条直径为Φ48,壁厚为3.5钢管(木材弹性模量E=9000.00N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/㎡;
钢管的弹性模数为E=2.06×
105N/mm2,抗弯强度fm=205N/mm2,抗剪强度、抵抗矩均远大于木枋)在计算过程中以最不利因数考虑第二排龙骨以木枋进行计算考虑
楼面模板支撑计算书
一)楼板厚130㎜
一、参数信息:
1.脚手架参数
横向间距或排距(m):
0.90;
纵距(m):
步距(m):
1.50;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):
0.10;
脚手架搭设高度(m):
5.70;
采用的钢管(mm):
Φ48×
3.5;
扣件连接方式:
双扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:
0.80;
板底支撑连接方式:
方木支撑;
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):
0.350;
混凝土与钢筋自重(kN/m3):
25.000;
楼板浇筑厚度(m):
0.130;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
1.000;
3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):
9500.000;
木方抗弯强度设计值(N/mm2):
13.000;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):
1.400;
木方的间隔距离(mm):
250.000;
木方的截面宽度(mm):
50.00;
木方的截面高度(mm):
100.00;
图2楼板支撑架荷载计算单元
二、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算,其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×
10.000×
10.000/6=83.33cm3;
I=5.000×
10.000/12=416.67cm4;
方木楞计算简图
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q1=25.000×
0.250×
0.130=0.813kN/m;
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.350×
0.250=0.088kN/m;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):
p1=(1.000+2.000)×
0.900×
0.250=0.675kN;
2.方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
均布荷载q=1.2×
(0.813+0.088)=1.080kN/m;
集中荷载p=1.4×
0.675=0.945kN;
最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.945×
0.900/4+1.080×
0.9002/8=0.322kN.m;
最大支座力N=P/2+ql/2=0.945/2+1.080×
0.900/2=0.959kN;
方木的最大应力值σ=M/w=0.322×
106/83.333×
103=3.864N/mm2;
方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2;
方木的最大应力计算值为3.864N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!
3.方木抗剪验算:
最大剪力的计算公式如下:
Q=ql/2+P/2
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<
[T]
其中最大剪力:
V=0.900×
1.080/2+0.945/2=0.959kN;
方木受剪应力计算值T=3×
958.500/(2×
50.000×
100.000)=0.288N/mm2;
方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2;
方木受剪应力计算值为0.288N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2,满足要求!
4.方木挠度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:
均布荷载q=q1+q2=0.813+0.088=0.900kN/m;
集中荷载p=0.675kN;
方木最大挠度计算值V=5×
900.0004/(384×
9500.000×
4166666.67)+675.000×
900.0003/(48×
4166666.67)=0.453mm;
方木最大允许挠度值[V]=900.000/250=3.600mm;
方木的最大挠度计算值0.453mm小于方木的最大允许挠度值3.600mm,满足要求!
三、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=1.080×
0.900+0.945=1.917kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.628kN.m;
最大变形Vmax=1.371mm;
最大支座力Qmax=7.607kN;
钢管最大应力σ=0.628×
106/5080.000=123.602N/mm2;
钢管抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2;
支撑钢管的计算最大应力计算值123.602N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=7.607kN;
R<
12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.129×
5.700=0.736kN;
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN):
NG2=0.350×
0.900=0.284kN;
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=25.000×
0.130×
0.900=2.633kN;
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.652kN;
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×
0.900=2.430kN;
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=7.784kN;
六、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):
N=7.784kN;
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;
i----计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.58cm;
A----立杆净截面面积(cm2):
A=4.89cm2;
W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=5.08cm3;
σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);
[f]----钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205.000N/mm2;
L0----计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》,按下式计算
l0=h+2a
k1----计算长度附加系数,取值为1.155;
u----计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;
u=1.700;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;
a=0.100m;
上式的计算结果:
立杆计算长度L0=h+2a=1.500+0.100×
2=1.700m;
L0/i=1700.000/15.800=108.000;
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530;
钢管立杆的最大应力计算值;
σ=7784.244/(0.530×
489.000)=30.035N/mm2;
钢管立杆的最大应力计算值σ=30.035N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算
l0=k1k2(h+2a)
k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243;
k2--计算长度附加系数,h+2a=1.700按照表2取值1.006;
立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×
1.006×
(1.500+0.100×
2)=2.126m;
Lo/i=2125.779/15.800=135.000;
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.371;
σ=7784.244/(0.371×
489.000)=42.908N/mm2;
钢管立杆的最大应力计算值σ=42.908N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求!
二)楼板厚220㎜
一、参数信息:
0.220;
0.220=1.375kN/m;
(1.375+0.088)=1.755kN/m;
0.900/4+1.755×
0.9002/8=0.390kN.m;
最大支座力N=P/2+ql/2=0.945/2+1.755×
0.900/2=1.262kN;
方木的最大应力值σ=M/w=0.390×
103=4.684N/mm2;
方木的最大应力计算值为4.684N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!
1.755/2+0.945/2=1.262kN;
1262.250/(2×
100.000)=0.379N/mm2;
方木受剪应力计算值为0.379N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2,满足要求!
均布荷载q=q1+q2=1.375+0.088=1.463kN/m;
1.463×
4166666.67)=0.575mm;
方木的最大挠度计算值0.575mm小于方木的最大允许挠度值3.600mm,满足要求!
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=1.755×
0.900+0.945=2.524kN;
支撑钢管计算
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