型钢悬挑脚手架糊西Word文档下载推荐.docx
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栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.17
挡脚板铺设方式
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.12
横向斜撑布置方式
4跨1设
结构脚手架作业层数njj
1
结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)
3
地区
浙江宁波市
安全网设置
全封闭
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
风荷载体型系数μs
1.13
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)
1.25,1.03
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)
0.42,0.35
计算简图:
立面图
侧面图
三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
横向水平杆在上
纵向水平杆上横向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
113600
横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm3)
4730
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×
(0.035+Gkjb×
la/(n+1))+1.4×
Gk×
la/(n+1)=1.2×
(0.035+0.35×
1.45/(2+1))+1.4×
3×
1.45/(2+1)=2.28kN/m
正常使用极限状态
q'
=(0.035+Gkjb×
la/(n+1))+Gk×
la/(n+1)=(0.035+0.35×
1.45/(2+1))+3×
1.45/(2+1)=1.65kN/m
计算简图如下:
1、抗弯验算
Mmax=max[qlb2/8,qa12/2]=max[2.28×
0.852/8,2.28×
0.152/2]=0.21kN·
m
σ=Mmax/W=0.21×
106/4730=43.45N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=max[5q'
lb4/(384EI),q'
a14/(8EI)]=max[5×
1.65×
8504/(384×
206000×
113600),1.65×
1504/(8×
113600)]=0.481mm
νmax=0.481mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[850/150,10]=5.67mm
3、支座反力计算
Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.28×
(0.85+0.15)2/(2×
0.85)=1.34kN
Rmax'
=q'
(lb+a1)2/(2lb)=1.65×
0.85)=0.97kN
四、纵向水平杆验算
由上节可知F1=Rmax=1.34kN
0.035=0.042kN/m
由上节可知F1'
=Rmax'
=0.97kN
=0.035kN/m
弯矩图(kN·
m)
σ=Mmax/W=0.52×
106/4730=110.77N/mm2≤[f]=205N/mm2
变形图(mm)
νmax=2.45mm≤[ν]=min[la/150,10]=min[1450/150,10]=9.67mm
Rmax=3.1kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.8
扣件抗滑承载力验算:
横向水平杆:
Rmax=1.34kN≤Rc=0.8×
8=6.4kN
纵向水平杆:
Rmax=3.1kN≤Rc=0.8×
六、荷载计算
脚手架搭设高度H
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆:
NG1k=(gk+(lb+a1)×
n/2×
0.035/h)×
H=(0.12+(0.85+0.15)×
2/2×
0.035/1.8)×
19.8=2.77kN
单内立杆:
NG1k=2.77kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
NG2k1=(H/h+1)×
la×
(lb+a1)×
Gkjb×
1/1/2=(19.8/1.8+1)×
1.45×
(0.85+0.15)×
0.35×
1/1/2=3.04kN
1/1表示脚手板1步1设
NG2k1=3.04kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
NG2k2=(H/h+1)×
Gkdb×
1/1=(19.8/1.8+1)×
0.17×
1/1=2.96kN
1/1表示挡脚板1步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
NG2k3=Gkmw×
H=0.01×
19.8=0.29kN
构配件自重标准值NG2k总计
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.04+2.96+0.29=6.29kN
NG2k=NG2k1=3.04kN
立杆施工活荷载计算
外立杆:
NQ1k=la×
(njj×
Gkjj)/2=1.45×
(1×
3)/2=2.17kN
内立杆:
NQ1k=2.17kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力:
N=1.2×
(NG1k+NG2k)+0.9×
1.4×
NQ1k=1.2×
(2.77+6.29)+0.9×
2.17=13.61kN
(2.77+3.04)+0.9×
2.17=9.71kN
七、立杆稳定性验算
立杆计算长度系数μ
1.5
立杆截面抵抗矩W(mm3)
立杆截面回转半径i(mm)
15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
立杆截面面积A(mm2)
450
连墙件布置方式
两步三跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×
1.5×
1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×
103/15.9=169.81≤210
轴心受压构件的稳定系数计算:
立杆计算长度l0=kμh=1.155×
1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×
103/15.9=196.13
查《规范》表A得,φ=0.188
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N'
=NG1k+NG2k+NQ1k=2.77+6.29+2.17=11.23kN
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×
(2.77+6.29)+1.4×
2.17=13.91kN
σ=N/(φA)=13911.6/(0.188×
450)=164.44N/mm2≤[f]=205N/mm2
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×
1.4NQ1k=1.2×
(2.77+6.29)+0.9×
Mw=0.9×
Mwk=0.9×
ωklah2/10=0.9×
1.82/10=0.21kN·
σ=N/(φA)+Mw/W=13607.1/(0.188×
450)+206252.2/4730=204.45N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、连墙件承载力验算
连墙件连接方式
软拉硬撑连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面面积Ac(mm2)
489
连墙件截面回转半径i(mm)
15.8
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
拉接柔性钢筋的抗拉强度[fy](N/mm2)
Nlw=1.4×
ωk×
2×
h×
la=1.4×
0.42×
1.8×
1.45=9.31kN
长细比λ=l0/i=600/15.8=37.97,查《规范》表A.0.6得,φ=0.9
(Nlw+N0)/(φAc)=(9.31+3)×
103/(0.9×
489)=27.87N/mm2≤0.85×
[f]=0.85×
205N/mm2=174.25N/mm2
拉接部分柔性钢筋的最小直径计算:
拉接柔性钢筋的抗拉强度fy=205N/mm2
dmin=2×
(A/2/π)1/2=2×
((Nlw+N0)/fy/2/π)1/2=2×
((9.31+3)×
103/205/2/3.14)1/2=6.18mm
悬挑梁验算
一、基本参数
悬挑方式
普通主梁悬挑
主梁间距(mm)
1450
主梁与建筑物连接方式
平铺在楼板上
锚固点设置方式
压环钢筋
压环钢筋直径d(mm)
16
主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)
1250
主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)
100
主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)
1600
梁/楼板混凝土强度等级
C20
二、荷载布置参数
支撑点号
支撑方式
距主梁外锚固点水平距离(mm)
支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)
支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)
是否参与计算
上拉
1150
3300
1050
否
作用点号
各排立杆传至梁上荷载标准值F'
(kN)
各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)
各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)
主梁间距la(mm)
11.23
13.91
300
附图如下:
平面图
三、主梁验算
主梁材料类型
工字钢
主梁合并根数nz
主梁材料规格
16号工字钢
主梁截面积A(cm2)
26.1
主梁截面惯性矩Ix(cm4)
1130
主梁截面抵抗矩Wx(cm3)
141
主梁自重标准值gk(kN/m)
0.205
主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)
215
主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁弹性模量E(N/mm2)
荷载标准值:
=gk=0.205=0.2kN/m
第1排:
F'
1=F1'
/nz=11.23/1=11.23kN
第2排:
2=F2'
荷载设计值:
gk=1.2×
0.205=0.25kN/m
F1=F1/nz=13.91/1=13.91kN
F2=F2/nz=13.91/1=13.91kN
1、强度验算
σmax=Mmax/W=20.36×
106/141000=144.43N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求!
2、抗剪验算
剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=28.13×
1000×
[88×
1602-(88-6)×
140.22]/(8×
11300000×
6)=33.25N/mm2
τmax=33.25N/mm2≤[τ]=125N/mm2
3、挠度验算
νmax=7.72mm≤[ν]=2×
lx/250=2×
1250/250=10mm
4、支座反力计算
R1=-12.53kN,R2=41.06kN
四、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力:
N=[0]/nz=[0]/1=0kN
压弯构件强度:
σmax=Mmax/(γW)+N/A=20.36×
106/(1.05×
141×
103)+0×
103/2610=137.55N/mm2≤[f]=215N/mm2
塑性发展系数γ
受弯构件整体稳定性分析:
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数:
查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得,φb=2
由于φb大于0.6,根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B,得到φb值为0.93。
σ=Mmax/(φbWx)=20.36×
106/(0.93×
103)=155.47N/mm2≤[f]=215N/mm2
五、锚固段与楼板连接的计算
压环钢筋1
压环钢筋2
锚固点压环钢筋受力:
N/2=6.26kN
压环钢筋验算:
σ=N/(4A)=N/πd2=12.53×
103/(3.14×
162)=15.58N/mm2≤0.85×
[f]=0.85×
65=55.25N/mm2
注:
[f]为拉环钢筋抗拉强度,按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上搭接长度
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- 型钢 脚手架