板模板碗扣式计算书BWord格式.docx
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2.5
当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)
当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)
1
模板支拆环境不考虑风荷载
三、模板体系设计
主梁布置方向
平行立柱纵向方向
立柱纵向间距la(mm)
900
立柱横向间距lb(mm)
600
水平拉杆步距h(mm)
1200
斜杆或剪刀撑设置
剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求
立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)
650
小梁间距l(mm)
200
小梁最大悬挑长度l1(mm)
主梁最大悬挑长度l2(mm)
设计简图如下:
模板设计平面图
模板设计立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t(mm)
13
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
面板计算方式
三等跨连续梁
楼板面板应搁置在梁侧模板上,本例以三等跨连续梁,取1m单位宽度计算。
W=bh2/6=1000×
13×
13/6=28166.667mm3,I=bh3/12=1000×
13/12=183083.333mm4
承载能力极限状态
q1=0.9×
max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4×
Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×
0.7×
Q1k]×
b=0.9×
max[1.2×
(0.1+(24+1.1)×
0.15)+1.4×
2.5,1.35×
2.5]×
1=7.324kN/m
q1静=0.9×
[γG(G1k+(G2k+G3k)×
h)×
b]=0.9×
[1.2×
0.15)×
1]=4.174kN/m
q1活=0.9×
(γQQ1k)×
(1.4×
2.5)×
1=3.15kN/m
q2=0.9×
1.2×
G1k×
b=0.9×
0.1×
1=0.108kN/m
p=0.9×
1.4×
Q1k=0.9×
2.5=3.15kN
正常使用极限状态
q=(γG(G1k+(G2k+G3k)×
h))×
b=(1×
0.15))×
1=3.865kN/m
计算简图如下:
1、强度验算
M1=0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×
4.174×
0.22+0.117×
3.15×
0.22=0.031kN·
m
M2=max[0.08q2L2+0.213pL,0.1q2L2+0.175pL]=max[0.08×
0.108×
0.22+0.213×
0.2,0.1×
0.22+0.175×
0.2]=0.135kN·
Mmax=max[M1,M2]=max[0.031,0.135]=0.135kN·
σ=Mmax/W=0.135×
106/28166.667=4.776N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×
3.865×
2004/(100×
10000×
183083.333)=0.023mm
ν=0.023mm≤[ν]=L/250=200/250=0.8mm
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型(mm)
40×
60
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.444
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.782
小梁截面抵抗矩W(cm3)
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面惯性矩I(cm4)
72
小梁计算方式
二等跨连续梁
max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×
(0.3+(24+1.1)×
2.5]×
0.2=1.508kN/m
因此,q1静=0.9×
(G1k+(G2k+G3k)×
0.2=0.878kN/m
q1活=0.9×
Q1k×
2.5×
0.2=0.63kN/m
0.3×
0.2=0.065kN/m
M1=0.125q1静L2+0.125q1活L2=0.125×
2.208×
0.62+0.125×
0.441×
0.62=0.119kN·
M2=max[0.07q2L2+0.203pL,0.125q2L2+0.188pL]=max[0.07×
0.073×
0.62+0.203×
2.205×
0.6,0.125×
0.62+0.188×
0.6]=0.27kN·
M3=max[q1L12/2,q2L12/2+pL1]=max[2.649×
0.152/2,0.073×
0.152/2+2.205×
0.15]=0.332kN·
Mmax=max[M1,M2,M3]=max[0.119,0.27,0.332]=0.332kN·
σ=Mmax/W=0.332×
106/24000=13.815N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
2、抗剪验算
V1=0.625q1静L+0.625q1活L=0.625×
0.6+0.625×
0.6=0.993kN
V2=0.625q2L+0.688p=0.625×
0.6+0.688×
2.205=1.544kN
V3=max[q1L1,q2L1+p]=max[2.649×
0.15,0.073×
0.15+2.205]=2.216kN
Vmax=max[V1,V2,V3]=max[0.993,1.544,2.216]=2.216kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
2.216×
1000/(2×
60)=1.385N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
3、挠度验算
b=(1×
0.2=0.813kN/m
挠度,跨中νmax=0.521qL4/(100EI)=0.521×
0.813×
6004/(100×
9350×
72×
104)=0.082mm≤[ν]=L/250=600/250=2.4mm;
悬臂端νmax=ql14/(8EI)=0.813×
1504/(8×
104)=0.008mm≤[ν]=2×
l1/250=2×
150/250=1.2mm
六、主梁验算
主梁类型
方钢管
主梁截面类型(mm)
□40×
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.11
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁截面惯性矩I(cm4)
8.22
主梁计算方式
可调托座内主梁根数
2
1、小梁最大支座反力计算
(0.5+(24+1.1)×
1.5,1.35×
1.5]×
0.2=1.301kN/m
q1静=0.9×
1.35×
0.2=1.036kN/m
b=0.9×
1.5×
0.2=0.265kN/m
q2=(γG(G1k+(G2k+G3k)×
0.2=0.853kN/m
按二等跨连续梁,Rmax=1.25q1L=1.25×
1.301×
0.6=0.976kN
按悬臂梁,R1=q1l1=1.301×
0.15=0.195kN
主梁2根合并,其主梁受力不均匀系数=0.6
R=max[Rmax,R1]×
0.6=0.585kN;
按二等跨连续梁,R'
max=1.25q2L=1.25×
0.853×
0.6=0.64kN
按悬臂梁,R'
1=q2l1=0.853×
0.15=0.128kN
R'
=max[R'
max,R'
1]×
0.6=0.384kN;
主梁计算简图一
主梁计算简图二
2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·
m)
主梁弯矩图二(kN·
σ=Mmax/W=0.221×
106/4110=53.844N/mm2≤[f]=205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1.611×
1000×
[40×
402-(40-5)×
352]/(8×
82200×
5)=10.348N/mm2≤[τ]=125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中νmax=0.414mm≤[ν]=900/250=3.6mm
悬挑段νmax=0.276mm≤[ν]=2×
200/250=1.6mm
5、支座反力计算
图一
支座反力依次为R1=2.105kN,R2=2.694kN,R3=2.857kN,R4=1.704kN
图二
支座反力依次为R1=1.899kN,R2=2.781kN,R3=2.781kN,R4=1.899kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
按上节计算可知,可调托座受力N=2.857/0.6=4.762kN≤[N]=30kN
八、立柱验算
立柱钢管截面类型(mm)
Φ48×
2.7
立柱钢管计算截面类型(mm)
钢材等级
Q235
立柱截面面积A(mm2)
357
立柱截面回转半径i(mm)
16.1
立柱截面抵抗矩W(cm3)
3.86
抗压强度设计值[f](N/mm2)
支架自重标准值q(kN/m)
0.15
1、长细比验算
λ=(h+2a)/i=(1200+2×
650)/16.1=145.28>
[λ]=150
2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008,荷载设计值q1有所不同:
小梁验算
1,1.35×
0.15)+0.7×
0.2=1.213kN/m
同上四~六步计算过程,可得:
R1=1.965kN,R2=2.595kN,R3=2.667kN,R4=1.773kN
λ=l0/i=2500.000/16.1=155.28
查表得,φ1=0.291
不考虑风荷载:
N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+0.9×
γG×
q×
H=Max[1.965,2.595,2.667,1.773]/0.6+0.9×
0.15×
3.3=5.046kN
f=N/(φ1A)=5.046×
103/(0.291×
357)=48.572N/mm2≤[σ]=205N/mm2
九、高宽比验算
根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008第6.2.5:
模板支撑架高宽比应小于或等于2
H/B=3.3/4.5=0.733<2
满足要求,不需要进行抗倾覆验算!
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