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9415025
799147
9415056
9415005
1
初应力(0.1σcom)
116.343
3.849
3.6436
3.5468
3.5896
3.4949
σcom
1163.43
38.49
36.436
35.468
35.896
34.949
5股一束时:
(即1个管道5根钢绞线)
96.9525
3.208
2.9615
2.9575
2.9554
2.8651
969.525
32.08
29.615
29.575
29.554
28.651
4股一束时:
(即1个管道4根钢绞线)
77.562
2.567
2.2486
2.3458
2.3133
2.2187
775.62
25.67
22.486
23.458
23.133
22.187
伸长值统计表
板梁型号
钢束号
规格
一端伸长值
mm
两端伸长值
备注
19.32m边梁
N1
6Φs15.2
69.9
139.8
N2
69.6
139.2
24.96边梁
5Φs15.2
89.6
179.2
89.2
178.4
N3
89.3
178.6
24.96中梁
4Φs15.2
八、质量标准:
顶
次
项目
标准
允许偏差
注意事项
张拉应力
按上述油表读数逐级张拉
1、张拉:
两端同时张拉,两端千斤顶升降压、划线、测伸长值应一致。
2、锚固:
(1)应先在一端张拉锚固后,再在另一端补足预应力值进行锚固
(2)锚固应在张拉应力稳定5分钟后进行。
3、多余钢绞线的切割,在距锚塞3~5cm处用切割机切割。
实际伸长值
△L=△L1+△L2
两端合计mm
伸长值变化范围±
6%
3
钢材内缩量
5mm
4
钢
绞
线
内
断
滑
丝
每束钢绞线
1根
断丝之和不大于该断面钢丝总数的
1%
九、后张法
1、预留孔道
1预应力筋预留孔道的尺寸与位置应正确,孔道应平滑,端部的预埋钢垫板应垂直于孔道中心线。
2管道应采用定位钢筋固定安装,使其能牢固地置与模板内的设计位置,并在混凝土浇筑期间不产生位移。
固定各种成孔管道用的定位钢筋的间距,对于钢管不适大于1m;
对于波纹管不适大于0.8m;
对于胶管不适大于0.5m;
对于曲线管道宜适当加密。
3管道接头处的连接管宜采用大一个直径级别的同类管道,其长度与为被连接管道内径的5~7倍。
连接时应不使接头处产生角度变化及在混凝土浇筑期间发生管道的转动或位移,并应缠裹紧密防止水泥拟将的渗入。
4所有管道均应设压浆孔,还应在最高点设排气孔及需要时在最低点设排水孔。
压浆管、排气管个排水管影视最小内径为20mm的表水管或适宜的塑性管,与管道之间的连接应采用金属或塑料结构扣件,长度应足以从管道引出结构物以外。
5管道在模板内安装完毕后,应将其端部盖好,防治水或其他杂物进入。
2、预应力筋安装
1预应力筋可在浇注混凝土之前或之后传入管道,对钢绞线,可将一根钢束中的全部钢绞线编束后整体装入管道中。
传束前应检查锚垫板和倒空,锚垫板应为之准确,孔道内应顺畅,无水和其他杂物。
2预应力筋安装后的保护
1)对在混凝土浇筑及养生之前安装在管道中但在下列规定时限内没有压浆的预应力筋,应采取防治锈蚀或其他防腐的措施,直至压浆。
不同暴露条件下,未采取放腐蚀措施的力筋在安装后至压浆时的容许间隔时间如下:
空气湿度大于70%时或盐分过大时7d
空气湿度在40%~70%时15d
空气湿度小于40%时20d
2)在力筋安装在管道中后,管道端部开口应密封以防止湿气进入。
采用蒸汽养生师时,在养生完成之前不应安装力筋。
3)在任何情况下每当在安装有预应力筋的构件附近进行电焊时,对全部预应力筋和金属件均进行保护,防止溅上焊渣或造成其他损坏。
3对在混凝土浇筑之前穿束的管道,力筋安装完成后,应进行全面检查,已查处可能被损坏的管道。
在混凝土浇筑之前,必须将管道上一切非有意留的孔、开口或损坏之处修复,并应检查力筋能否在管道内自由滑动。
3、张拉
1对力筋是假预应力之前,应对构件进行检验,外观个尺寸应符合质量标准要求。
张拉时,构件的混凝土强度应符合设计要求,设计未规定时,不应低于设计强度等级值100%。
2预应力筋的张拉顺序应符合设计要求,当设计未规定时,可拆去分批、分阶段对称张拉。
3应使用能张拉多根钢绞线或钢丝的千斤顶同时对每一钢束的全部力筋施加应力。
4预应力筋张拉端的设置应符合设计要求,当设计无具体要求时,应符合下列规定:
1)对曲线预应力筋或长度大于等于25m的直线预应力筋,宜在两端张拉;
对长度小于25m的直线预应力筋,可在一端张拉。
2)当同一截面中有多束一端张拉的预应力筋时,张拉端宜分别设置在构件的两端。
预应力筋采用两端张拉时,可先在一端张拉锚固后,再在另一端补足预应力值进行锚固。
5预应力筋在张拉控制应力达到稳定后方可锚固。
预应力筋及锚固后的外露长度不宜小于30mm,锚固应用封端混凝土保护,当需长期外露时,应采取防止锈蚀的措施。
一般情况下,锚固万兵并经检验合格后即可切割端头多余的预应力筋,严禁用电弧焊切割,强调用砂轮机切割。
后涨预应力筋断丝、滑移限制
类别
检查项目
控制数
钢丝束和
钢绞线束
每束钢丝断丝或滑丝
每束钢绞线断丝后滑丝
没个断面断丝之和不超过该断面钢丝总数的
单根钢筋
断筋或滑移
不容许
十、后张孔道压浆
1、预应力筋张拉后,孔道应尽早压浆。
2、孔道压浆宜采用水泥浆,所有材料应符合下列要求:
1水泥
宜采用硅酸盐水泥或普通水泥。
采用矿渣水泥时,应加强检验,防止材性不稳定。
水泥的强度等级不宜低于42.5。
水泥不得含有任何团块。
2水
应不含有对预应力筋或水泥有害的成分,每升水不得含有500mg以上的氯化物离子或任何一种其他有机物,可采用清洁的饮用水。
3外加剂
宜来用具有低含水量、流动性好、最小渗出及膨胀性等特性的外加剂,它们应不得含有对力筋或水泥有害的化学物质。
外加剂的用量应通过试验确定。
3、水泥浆的强度应符合设计规定低于40Mpa。
对截面较大的孔道,水泥浆中可掺入适量的细砂。
水泥浆的技术条件应符合下列规定:
1水灰比宜为0.40~0.45,掺入适量减水剂时,水灰比可减小到0.35。
2水泥桨的泌水率最大不得超过3%,拌和后3h泌水率宜控制在2%,泌水应在24h内重新全部被吸回。
3通过试验后,水泥浆中可掺入适量膨胀剂,但其自由膨胀率应小于10%。
。
4水泥浆稠度宜控制在14~18s之间。
4、孔道的准备
压浆前,应对孔道进行清洁处理。
对孔道内可能发生的油污等,可采用已知对预应力筋和管道无腐性作用的中性洗涤剂或皂液,用水稀释后进行冲洗。
冲洗后,应使用不含油的压缩空气将孔道内的所有积水吹出。
5、水泥浆自拌制至压入孔道的延续时间,视气温情况而定,一般在30~45min范围内。
水泥浆在使用前和压注过程中应连续搅拌。
对于因延迟使用所致的流动度降低的水泥浆,不得通过加水来增加其流动度。
6、压浆时,对曲线孔道和竖向孔道应从最低地的压浆孔压入,由最高点的排气孔排气和泌水。
压浆顺序宜先压注下层孔道。
7、压浆应缓慢、均匀地进行,不得中断,并应将所有最高点的排气孔依次一一放开和关闭,使孔道内排气通畅。
较集中和邻近的孔道,宜尽量先连续压装完成,不能连续压桨时,后压浆的孔道应在压浆前用压力水冲洗通畅。
8、对掺加外加剂泌水率较小的水泥浆,通过试验证明能达到孔道内饱满时,采用一次压浆的方法。
9、压浆应使用活塞式压浆泵,不得使用压缩空气。
压浆的最大压力宜为0.5~0.7MPa;
当孔道较长或采用一次压浆时,最大压力宜为1.0MPa。
梁体竖向预应力筋孔道的压浆最大压力可控制在0.3~0.4MPa。
压浆应达到孔道另一端饱满和出桨,并应达到排气孔排出与规定稠度同的水泥浆为止。
为保证管道中充满灰浆,关闭出浆口后,应保持不小于0.5MPa的一个稳压期,该稳压期不宜少于2min
10、压浆过程中及压浆后48h内,结构混凝土的温度不得低于5℃,否则应采取保温措施。
当气温高于35℃时,压装宜在夜间进行。
11、压浆后应从检查孔抽查压浆的密实情况,如有不实,应及时处理和纠正。
压浆时,每一个工作班应取不少于3组的70.7mm×
70.7mm×
70.7mm立方体试件,标准养护28d,检查其抗压强度,作为评定水泥浆质量的依据。
12、对需封锚的锚具,压浆后应先将其周围冲洗干净并对梁端混凝土凿毛,然后设置钢筋浇筑封锚混凝土。
封描混凝土的强度应符合设计规定,一般不宜低于构件混凝土强度等级。
必须严格控制封锚后的梁体长度。
长期外露的锚具,应采取防锈措施。
13、对后张预制构件,在管道压浆前不得安装就位,在压装强度达到设计要求后方移动和吊装。
14、孔道压浆应填写施工记录
(1)防止预应力筋的腐蚀;
(2)为预应力筋与结构混凝土之间提供有效的粘结。
因此,要求压人孔道内的水泥浆在结硬后应有可靠的密实性,能起到对预应力筋的防护作用,同时也要具备一定的粘结强度和剪切强度,以便将预应力有效地传递给周围的混凝土。
孔道内水泥浆的密实性是最重要的,水泥浆应充满整个管道,以保证对力筋防腐的要求,水泥浆的强度不低于设计规定。
成功的压浆应建立在可靠的材料质量和合理工艺的基础上,在以往的工程实践中,有些施工人员对孔道压浆的工艺和材料质量未给予足够的重视,从而导致预应力筋过早产生锈蚀,降低了结构的耐久性。
施工中在执行新规范时应注意以下几点:
①使用符合规范要求的合格材料(水泥、水、外加剂)和压浆设备。
②水泥浆的性能必须得到保证,这些性能包括水灰比、泌水率、膨胀率和稠度等指标。
另外,新规范不主张采用铝粉作为膨胀剂,而宜采用专用的膨胀剂。
③做好压浆前的现场准备工作。
④应保持管道完整和清洁,压浆时孔道内无阻塞现象,且相邻孔道之间不能彼此串通,可以在压浆前用压缩空气来进行检查。
⑤采用正确的压浆顺序,对下层孔道宜先压注,对曲线孔道和竖向孔道应从最低点的压浆孔压人,并由最高点的排气孔排气和泌水。
⑥控制好压浆的压力和速度。
一般情况下压力为0.5~0.7MPa,最大压力宜为1.0MPa;
在正常条件下,压浆的速度一般为5~15m/min,对竖向孔道的压浆建议采用低速,对长或大的钢束或在炎热气候条件下可能需要更高的速度,但应注意较高的速度会在压浆软管和孔道内产生更大的压力。
⑦在压浆是应该所有的最高点的排气孔依次一一打开和关闭,使孔道内的排气通畅,这样可使孔道内的水泥浆结硬后不产生较大的空洞。
应使水泥浆保持单向流动,至道在排气孔或孔道出口端流出与规定稠度相同的水泥浆为止,方可关闭出浆口。
出浆口关闭后,仍应该保持一个压力不小于0.5MPa、时间不少于2min的稳定期,以保持水泥浆能充满孔道。
⑧对极端条件下(如炎热气候和寒冷气候的条件)的孔道压浆,应严格执行规范的规定。
十一、质量检验及质量标准
1、对工程质量的检验,除一般混凝土、钢筋混凝土工程的应有检验项目外,尚应进行钢筋冷拉、预应力钢材编束、孔道预留、施加预应力、孔道压浆等项目的施工检验以及预应力筋、张拉机具、锚夹具的质量检验。
2、预应力筋制作安装的允许偏差列表如下:
先张预应力筋制作安装允许偏差
项目
允许偏差(mm)
头钢丝同束长度相对差
束长>
20m
L/5000及5
束长6~20m
L/3000
束长<
6m
冷拉钢筋接头在同一平面的轴线偏位
2及1/10直径
力筋张拉后的位置与设计位置之间偏位
4%构件最短边长及5
后张预应力筋制作安装允许偏差
管道坐标
梁长方向
30
梁高方向
10
管道间距
同排
上下层
3、梁体质量应符合下列规定
1混凝土质量检验符合本规范的有关规定。
2混凝土表面应平整、密实,预应力部位不得有蜂窝、露筋现象
十二、附件:
空心板梁后张法张拉计算书
第二章空心板梁后张法张拉计算书
一、计算依据
1、预应力钢绞线,采用Φs15.2钢绞线,抗拉标准强度为fpk=1860Mpa。
设计张拉控制应力σcom=0.75fpk=1395Mpa。
弹性模量E=1.95×
105(平均值)预应力锚具采用OVM群锚及其成套设备。
预应力钢束张拉完毕,必须及时压浆密实,压浆采用真空压浆,水泥浆强度不低于40Mpa。
M15-6张拉力为116.34吨,M15-5张拉力为96.95吨,M15-4张拉为为77.56吨,采用双控,以张拉力为主,引伸量为辅。
2、张拉设备:
YDCW1500-200B型千斤顶,张拉缸面积302.2cm2。
3、锚具:
采用OVM锚具
4、张拉工艺及施工技术要求严格按照《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)有关规定执行。
二、张拉控制应力
设计张拉控制应力σcom=0.75fpk=1395Mpa
三、复核张拉控制应力
设计张拉吨位
设X=每束钢绞线张拉控制应力
设计锚下控制应力σk=1395Mpa
1、6股一束时为1163.43KN,则符合设计要求。
X
=1395MPaX=1163.43KN
6股×
139mm2/股
2、5股一束时为969.525KN,则符合设计要求。
=1395MPaX=969.525KN
5股×
3、4股一束时为775.62KN,则符合设计要求。
=1395MPaX=775.62KN
4股×
四、张拉油表读数
1、6股一束时:
(1)钢绞线张拉控制力1163.43
==38.49Mpa=σcon
张拉油缸面积302.2cm2
(2)0.1σcon=3.849
(3)1.0σcon=38.49
2、5股一束时:
(1)钢绞线张拉控制力969.525
==32.08Mpa=σcon
(2)0.1σcon=3.208
(3)1.0σcon=32.08
3、4股一束时:
(1)钢绞线张拉控制力775.62
==25.67Mpa=σcon
(2)0.1σcon=2.567
(3)1.0σcon=25.67
五、张拉油表读数校正
油压千斤顶已送黑龙江省计量检定测试院标定完毕,对以上计算的理论值,应按标定曲线进行修正,以符合实际。
(1)0号千斤顶
P=1163.43KN
①顶号:
0,表号:
40-30Mpa10Mpa
=
1265-980KN285KN
10MpaX
285KN1163.43-980KN
X=6.436Mpa
实际读数=30+6.436=36.436Mpa
②顶号:
1313-983KN330KN
330KN1163.43-983KN
X=5.468Mpa
实际读数=30+5.468=35.468Mpa
(2)2号千斤顶
2,表号:
1289-983KN306KN
306KN1163.43-983KN
X=5.896Mpa
实际读数=30+5.896=35.896Mpa
1320-1010KN310KN
310KN1163.43-1010KN
X=4.949Mpa
实际读数=30+4.949=34.949Mpa
P=969.525KN
30-20Mpa10Mpa
980-708KN272KN
272KN969.525-708KN
X=9.615Mpa
实际读数=20+9.615=29.615Mpa
983-666KN317KN
317KN969.525-666KN
X=9.575Mpa
实际读数=20+9.575=29.575Mpa
983-681KN302KN
302KN969.525-681KN
X=9.554Mpa
实际读数=20+9.554=29.554Mpa
1010-710KN300KN
300KN969.525-710KN
X=8.651Mpa
实际读数=20+8.651=28.651Mpa
P=775.62KN
272KN775.62-708KN
X=2.486Mpa
实际读数=20+2.486=22.486Mpa
317KN775.62-666KN
X=3.458Mpa
实际读数=20+3.458=23.458Mpa
302KN775.62-681KN
X=3.133Mpa
实际读数=20+3.133=23.133Mpa
300KN775.62-710KN
X=2.187Mpa
实际读数=20+2.187=22.187Mpa
六、伸长值计算
△L——预应力筋理论伸长值,cm;
Pp——预应力筋的平均张拉力,N;
L——从张拉端至计算截面孔道长度,cm;
Ay——预应力筋截面面积,mm2;
Eg——预应力筋的弹性模量,Mpa;
Pk——预应力筋张拉端的张拉力,N;
θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和,rad;
k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,取0.0015;
μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数,取0.225;
1、19.32m边梁
(1)1#钢束(6股一束)
L=9.481+0.41=9.891mθ=2.5×
π÷
180=0.043633231
[1-е-(kL+μθ)]
Pp=Pk×
kL+μθ
[1-е-(0.0015×
9.891+0.225×
0.043633231)]
=1163.43×
0.0015×
0.043633231
[1-е-0.024772476]
0.024772476
=1149.1
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