梁模板扣件式梁板立柱共用计算书Word文档格式.docx

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基本风压ω0（kN/m2）

省份

浙江

0.35

ωk=ω0μzμst=0.04

地区

杭州市

风荷载高度变化系数μz

地面粗糙度

C类（有密集建筑群市区）

0.796

模板支架顶部离建筑物地面高度（m）

风荷载体型系数μs

单榀模板支架μst

0.145

整体模板支架μstw

2.435

ωfk=ω0μzμstw=0.678

支架外侧模板μs

1.3

ωmk=ω0μzμs=0.362

三、模板体系设计

结构重要性系数γ0

脚手架安全等级

II级

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向

梁跨度方向立杆间距la（mm）

900

梁两侧立杆横向间距lb（mm）

1200

步距h（mm）

1500

新浇混凝土楼板立杆间距l'

a（mm）、l'

b（mm）

900、900

混凝土梁距梁两侧立杆中的位置

居中

梁左侧立杆距梁中心线距离（mm）

600

梁底增加立杆根数

2

梁底增加立杆布置方式

按混凝土梁梁宽均分

梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离（mm）

517,683

梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）

200

梁底支撑小梁根数

梁底支撑小梁间距

167

每纵距内附加梁底支撑主梁根数

设计简图如下：

平面图

立面图

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度t（mm）

18

面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

15

面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

面板弹性模量E（N/mm2）

5400

取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×

18×

18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×

18/12＝486000mm4

q1＝γ0×

[1.3（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.5×

Q1k]×

b=1×

[1.3×

（0.1+（24+1.5）×

1）+1.5×

3]×

1＝37.78kN/m

q1静＝γ0×

1.3×

[G1k+（G2k+G3k）×

h]×

b＝1×

[0.1+（24+1.5）×

1]×

1＝33.28kN/m

q1活＝γ0×

1.5×

Q1k×

3×

1＝4.5kN/m

q2＝[1×

（G1k+（G2k+G3k）×

h）]×

b＝[1×

1）]×

1＝25.6kN/m

计算简图如下：

1、强度验算

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×

33.28×

0.1672+0.117×

4.5×

0.1672＝0.107kN·

m

σ＝Mmax/W＝0.107×

106/54000＝1.983N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.677q2L4/（100EI）=0.677×

25.6×

166.6674/（100×

5400×

486000）＝0.051mm≤[ν]＝L/400＝166.667/400＝0.417mm

3、支座反力计算

设计值（承载能力极限状态）

R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×

0.167+0.45×

0.167＝2.556kN

R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×

0.167+1.2×

0.167＝7.001kN

标准值（正常使用极限状态）

R1'

=R4'

=0.4q2L=0.4×

0.167＝1.707kN

R2'

=R3'

=1.1q2L=1.1×

0.167＝4.693kN

五、小梁验算

小梁类型

方木

小梁截面类型（mm）

60×

80

小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

15.444

小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

1.782

小梁截面抵抗矩W（cm3）

64

小梁弹性模量E（N/mm2）

9350

小梁截面惯性矩I（cm4）

256

小梁计算方式

二等跨连续梁

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：

q1左＝R1/b=2.556/1＝2.556kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：

q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[7.001,7.001]/1=7.001kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：

q1右＝R4/b=2.556/1＝2.556kN/m

小梁自重：

q2＝1×

（0.3-0.1）×

0.5/3=0.043kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×

0.5×

（1-0.15）=0.552kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×

梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×

（0.5+（24+1.1）×

0.15）+1.5×

（0.6-0.5/2）/2=1.758kN/m

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×

（（1.2-0.6）-0.5/2）/2=1.758kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.556+0.043+0.552+1.758=4.91kN/m

中间小梁荷载q中=q1中+q2=7.001+0.043=7.045kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.556+0.043+0.552+1.758=4.91kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.91,7.045,4.91]=7.045kN/m

正常使用极限状态：

q1左'

＝R1'

/b=1.707/1＝1.707kN/m

q1中'

＝Max[R2'

R3'

]/b=Max[4.693,4.693]/1=4.693kN/m

q1右'

＝R4'

q2'

＝1×

0.5/3=0.033kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'

（1-0.15）=0.425kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'

梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'

＝[1×

0.15）]×

（0.6-0.5/2）/2=0.746kN/m

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'

（（1.2-0.6）-0.5/2）/2=0.746kN/m

左侧小梁荷载q左'

＝q1左'

+q2'

+q3左'

+q4左'

=1.707+0.033+0.425+0.746=2.911kN/m

中间小梁荷载q中'

=q1中'

+q2'

=4.693+0.033=4.727kN/m

右侧小梁荷载q右'

＝q1右'

+q3右'

+q4右'

=1.707+0.033+0.425+0.746=2.911kN/m

小梁最大荷载q'

=Max[q左'

q中'

q右'

]=Max[2.911,4.727,2.911]=4.727kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

1、抗弯验算

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×

7.045×

0.92，0.5×

0.22]＝0.713kN·

σ=Mmax/W=0.713×

106/64000=11.145N/mm2≤[f]=15.444N/mm2

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×

0.9，7.045×

0.2]＝3.963kN

τmax=3Vmax/（2bh0）=3×

3.963×

1000/（2×

80）＝1.238N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

3、挠度验算

ν1＝0.521q'

l14/（100EI）＝0.521×

4.727×

9004/（100×

9350×

256×

104）＝0.675mm≤[ν]＝l1/400＝900/400＝2.25mm

ν2＝q'

l24/（8EI）＝4.727×

2004/（8×

104）＝0.039mm≤[ν]＝2l2/400＝2×

200/400＝1mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×

0.9,0.375×

0.9+7.045×

0.2]=7.926kN

同理可得：

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.524kN,R2=7.926kN,R3=7.926kN,R4=5.524kN

正常使用极限状态

Rmax'

=max[1.25q'

L1,0.375q'

L1+q'

L2]=max[1.25×

0.9+4.727×

0.2]=5.318kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'

=3.275kN,R2'

=5.318kN,R3'

=5.318kN,R4'

=3.275kN

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁截面类型（mm）

Φ48×

3.5

主梁计算截面类型（mm）

Ф48×

3.2

主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

125

主梁截面抵抗矩W（cm3）

4.73

主梁弹性模量E（N/mm2）

206000

主梁截面惯性矩I（cm4）

11.36

可调托座内主梁根数

主梁弯矩图（kN·

m）

σ=Mmax/W=0.386×

106/4730=81.636N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图（kN）

Vmax＝4.421kN

τmax=2Vmax/A=2×

4.421×

1000/450＝19.648N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图（mm）

νmax＝0.188mm≤[ν]＝L/400＝517/400＝1.292mm

支座反力依次为R1=1.103kN，R2=12.347kN，R3=12.347kN，R4=1.103kN

七、可调托座验算

荷载传递至立杆方式

可调托座

可调托座承载力设计值[N]（kN）

扣件抗滑移折减系数kc

0.85

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[1.103,1.103]＝1.103kN≤0.85×

8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·

m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝12.347kN≤[N]=30kN

八、立杆验算

架体是否按规范要求与既有结构进行可靠连接

否

剪刀撑设置

加强型

立杆顶部步距hd（mm）

750

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）

顶部立杆计算长度系数μ1

2.167

非顶部立杆计算长度系数μ2

1.893

立杆钢管截面类型（mm）

立杆钢管计算截面类型（mm）

钢材等级

Q235

立杆截面面积A（mm2）

450

回转半径i（mm）

15.9

立杆截面抵抗矩W（cm3）

抗压强度设计值[f]（N/mm2）

支架自重标准值q（kN/m）

0.15

1、长细比验算

顶部立杆段：

l01=kμ1（hd+2a）=1×

2.167×

（750+2×

200）=2492mm

非顶部立杆段：

l02=kμ2h=1×

1.893×

1500=2840mm

λ=max[l01，l02]/i=2840/15.9=178.616≤[λ]=210

长细比满足要求！

l01=kμ1（hd+2a）=1.155×

200）=2878mm

l02=kμ2h=1.155×

1500=3280mm

λ=max[l01，l02]/i=3280/15.9=206.289

查表得：

φ＝0.171

2、风荷载计算

Mwd＝γ0×

φwγQ×

Mωk=γ0×

（ωk×

la×

h2/10）＝1×

0.6×

（0.04×

0.9×

1.52/10）＝0.007kN·

3、稳定性计算

R1＝1.103kN，R2＝12.347kN，R3＝12.347kN，R4＝1.103kN

梁两侧立杆承受楼板荷载：

左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:

N边1=1×

（0.9+0.6-0.5/2）/2×

0.9=5.65kN

右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:

N边2=1×

（0.9+1.2-0.6-0.5/2）/2×

Nd＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1×

0.15×

（4-1）＝max[1.103+5.65，12.347，12.347，1.103+5.65]+0.585＝12.938kN

fd＝Nd/（φA）+Mwd/W＝12937.851/（0.171×

450）+0.007×

106/4730＝169.613N/mm2≤[f]=205N/mm2

九、高宽比验算

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－2020第6.9.7条，当满堂支撑架高宽比大于2时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接。

在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接。

支撑架高宽比不应大于3。

H/B=4/20=0.2≤2

十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:

qwk=l'

a×

ωfk=0.9×

0.678=0.61kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk=l'

Hm×

ωmk=0.9×

1×

0.362=0.326kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值MTk：

MTk=0.5H2qwk+HFwk=0.5×

42×

0.61+4×

0.326=6.185kN.m

参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－2020，第5.3.13条

B2l'

a（gk1+gk2）+2ΣGjkbj≥3γ0MTk

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

a（gk1+gk2）+2ΣGjkbj=B2l'

a[qH/（l'

l'

b）+G1k]+2×

Gjk×

B/2=202×

[0.15×

4/（0.9×

0.9）+0.5]+2×

20/2=466.667kN.m≥3γ0MTk=3×

6.185=18.554kN.M

十一、立杆地基基础计算

地基土类型

素填土

地基承载力特征值fak（kPa）

140

立杆垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A（m2）

立杆底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝12.938/（1×

0.15）＝86.252kPa≤fak＝175.56kPa