一层楼面G轴交1011轴段KZL52梁模板扣件式梁板立柱共用计算书共14页Word下载.docx

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模板支架顶部距地面高度（m）

风压高度变化系数μz

0.65

风荷载体型系数μs

1.04

三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向

梁跨度方向立柱间距la（mm）

600

梁两侧立柱间距lb（mm）

1350

步距h（mm）

2000

新浇混凝土楼板立柱间距l'

a（mm）、l'

b（mm）

900、900

混凝土梁距梁两侧立柱中的位置

居中

梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）

675

梁底增加立柱根数

梁底增加立柱布置方式

按梁两侧立柱间距均分

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）

450,900

梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）

300

梁底支撑小梁根数

梁底支撑小梁间距

167

每纵距内附加梁底支撑主梁根数

结构表面的要求

结构表面外露

设计简图如下：

平面图

立面图

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度t（mm）

15

面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

面板弹性模量E（N/mm2）

5400

取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×

15×

15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×

15/12＝281250mm4

q1＝0.9×

max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.4ψcQ2k]×

b=0.9×

max[1.2×

（0.1+（24+1.5）×

1.2）+1.4×

2，1.35×

0.7×

2]×

1＝39.065kN/m

q1静＝0.9×

1.35×

[G1k+（G2k+G3k）×

h]×

b＝0.9×

[0.1+（24+1.5）×

1.2]×

1＝37.3kN/m

q1活＝0.9×

1.4×

Q2k×

2×

1＝1.764kN/m

q2＝[1×

（G1k+（G2k+G3k）×

h）]×

b＝[1×

1.2）]×

1＝30.7kN/m

计算简图如下：

1、强度验算

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×

37.3×

0.1672+0.117×

1.764×

0.1672＝0.109kN·

m

σ＝Mmax/W＝0.109×

106/37500＝2.916N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.677q2L4/（100EI）=0.677×

30.7×

166.6674/（100×

5400×

281250）＝0.106mm≤[ν]＝L/400＝166.667/400＝0.417mm

3、支座反力计算

设计值（承载能力极限状态）

R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×

0.167+0.45×

0.167＝2.619kN

R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×

0.167+1.2×

0.167＝7.191kN

标准值（正常使用极限状态）

R1'

=R4'

=0.4q2L=0.4×

0.167＝2.047kN

R2'

=R3'

=1.1q2L=1.1×

0.167＝5.628kN

五、小梁验算

小梁类型

方木

小梁截面类型（mm）

45×

85

小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

11.44

小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

1.23

小梁截面抵抗矩W（cm3）

54.19

小梁弹性模量E（N/mm2）

7040

小梁截面惯性矩I（cm4）

230.3

小梁计算方式

二等跨连续梁

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：

q1左＝R1/b=2.619/1＝2.619kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：

q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[7.191,7.191]/1=7.191kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：

q1右＝R4/b=2.619/1＝2.619kN/m

小梁自重：

q2＝0.9×

（0.3-0.1）×

0.5/3=0.041kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×

0.5×

（1.2-0.25）=0.577kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×

梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×

Max[1.2×

（0.5+（24+1.1）×

0.25）+1.4×

（0.675-0.5/2）/2×

1=2.124kN/m

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×

（（1.35-0.675）-0.5/2）/2×

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.619+0.041+0.577+2.124=5.361kN/m

中间小梁荷载q中=q1中+q2=7.191+0.041=7.232kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.619+0.041+0.577+2.124=5.361kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.361,7.232,5.361]=7.232kN/m

正常使用极限状态：

q1左'

＝R1'

/b=2.047/1＝2.047kN/m

q1中'

＝Max[R2'

R3'

]/b=Max[5.628,5.628]/1=5.628kN/m

q1右'

＝R4'

q2'

＝1×

0.5/3=0.033kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'

（1.2-0.25）=0.475kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'

梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'

＝[1×

0.25）]×

1=1.44kN/m

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'

左侧小梁荷载q左'

＝q1左'

+q2'

+q3左'

+q4左'

=2.047+0.033+0.475+1.44=3.995kN/m

中间小梁荷载q中'

=q1中'

+q2'

=5.628+0.033=5.662kN/m

右侧小梁荷载q右'

＝q1右'

+q3右'

+q4右'

=2.047+0.033+0.475+1.44=3.995kN/m

小梁最大荷载q'

=Max[q左'

q中'

q右'

]=Max[3.995,5.662,3.995]=5.662kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

1、抗弯验算

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×

7.232×

0.62，0.5×

0.32]＝0.325kN·

σ=Mmax/W=0.325×

106/54190=6.006N/mm2≤[f]=11.44N/mm2

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×

0.6，7.232×

0.3]＝2.712kN

τmax=3Vmax/（2bh0）=3×

2.712×

1000/（2×

85）＝1.064N/mm2≤[τ]=1.23N/mm2

3、挠度验算

ν1＝0.521q'

l14/（100EI）＝0.521×

5.662×

6004/（100×

7040×

230.3×

104）＝0.236mm≤[ν]＝l1/400＝600/400＝1.5mm

ν2＝q'

l24/（8EI）＝5.662×

3004/（8×

104）＝0.354mm≤[ν]＝2l2/400＝2×

300/400＝1.5mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×

0.6,0.375×

0.6+7.232×

0.3]=5.424kN

同理可得：

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.021kN,R2=5.424kN,R3=5.424kN,R4=4.021kN

正常使用极限状态

Rmax'

=[1.25q'

L1,0.375q'

L1+q'

L2]=max[1.25×

0.6+5.662×

0.3]=4.247kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'

=2.996kN,R2'

=4.247kN,R3'

=4.247kN,R4'

=2.996kN

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁截面类型（mm）

Φ48×

2.7

主梁计算截面类型（mm）

主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

125

主梁截面抵抗矩W（cm3）

4.12

主梁弹性模量E（N/mm2）

206000

主梁截面惯性矩I（cm4）

9.89

主梁弯矩图（kN·

m）

σ=Mmax/W=0.416×

106/4120=100.889N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图（kN）

Vmax＝5.424kN

τmax=2Vmax/A=2×

5.424×

1000/384＝28.25N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图（mm）

νmax＝0.307mm≤[ν]＝L/400＝450/400＝1.125mm

支座反力依次为R1=0.56kN，R2=10.005kN，R3=10.005kN，R4=0.56kN

七、扣件抗滑移验算

荷载传递至立柱方式

双扣件

扣件抗滑移折减系数kc

0.85

扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝10.005kN≤Rc=kc×

12=0.85×

12=10.2kN

八、立柱验算

钢管截面类型（mm）

钢管计算截面类型（mm）

钢材等级

Q235

立柱截面面积A（mm2）

384

回转半径i（mm）

16

立柱截面抵抗矩W（cm3）

抗压强度设计值[f]（N/mm2）

支架自重标准值q（kN/m）

1、长细比验算

l0=h=2000mm

λ=l0/i=2000/16=125≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.423

2、风荷载计算

Mw＝0.9×

φc×

ωk×

la×

h2/10＝0.9×

0.9×

0.169×

0.6×

22/10＝0.046kN·

3、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：

1）面板验算

[1.2×

1＝35.424kN/m

2）小梁验算

q1＝max{2.38+0.9×

1.2×

[（0.3-0.1）×

0.5/3+0.5×

（1.2-0.25）]+0.9×

1]×

max[0.675-0.5/2，（1.35-0.675）-0.5/2]/2×

1，6.532+0.9×

0.5/3}=6.568kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.512kN，R2＝8.982kN，R3＝8.982kN，R4＝0.512kN

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×

0.1×

（4-1.2）+Mw/lb＝max[0.512+0.9×

（0.9+0.675-0.5/2）/2×

0.6，8.982，8.982，0.512+0.9×

（0.9+1.35-0.675-0.5/2）/2×

0.6]+0.302+0.046/1.35＝9.319kN

f＝N/（φA）+Mw/W＝9318.593/（0.423×

384）+0.046×

106/4120＝68.534N/mm2≤[f]＝205N/mm2

九、高宽比验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：

支架高宽比不应大于3

H/B=4/33=0.121≤3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算！

十、立柱支承面承载力验算

支撑层楼板厚度h（mm）

160

混凝土强度等级

C40

混凝土的龄期（天）

14

混凝土的实测抗压强度fc（N/mm2）

7.488

混凝土的实测抗拉强度ft（N/mm2）

0.858

立柱垫板长a（mm）

100

立柱垫板宽b（mm）

F1=N=9.319kN

1、受冲切承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表

公式

参数剖析

Fl≤（0.7βhft+0.25σpc,m）ηumh0

F1

局部荷载设计值或集中反力设计值

βh

截面高度影响系数：

当h≤800mm时，取βh=1.0；

当h≥2000mm时，取βh=0.9；

中间线性插入取用。

ft

混凝土轴心抗拉强度设计值

σpc,m

临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内

um

临界截面周长：

距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。

h0

截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值

η=min（η1,η2）η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×

h0/4Um

η1

局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数

η2

临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数

βs

局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：

当βs<

2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2

as

板柱结构类型的影响系数：

对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：

对角柱，取as=20

说明

在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。

可得：

βh=1，ft=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=140mm，

um=2[（a+h0）+（b+h0）]=960mm

F=（0.7βhft+0.25σpc，m）ηumh0=（0.7×

1×

0.858+0.25×

0）×

960×

140/1000=80.721kN≥F1=9.319kN

2、局部受压承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表

Fl≤1.35βcβlfcAln

局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值

fc

混凝土轴心抗压强度设计值；

可按本规范表4.1.4-1取值

βc

混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用

βl

混凝土局部受压时的强度提高系数

Aln

混凝土局部受压净面积

βl=（Ab/Al）1/2

Al

混凝土局部受压面积

Ab

局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定

fc=7.488N/mm2，βc=1，

βl=（Ab/Al）1/2=[（a+2b）×

（b+2b）/（ab）]1/2=[（300）×

（300）/（100×

100）]1/2=3，Aln=ab=10000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×

3×

7.488×

10000/1000=303.264kN≥F1=9.319kN

希望以上资料对你有所帮助，附励志名言3条：

1、宁可辛苦一阵子，不要苦一辈子。

2、为成功找方法，不为失败找借口。

3、蔚蓝的天空虽然美丽，经常风云莫测的人却是起落无从。

但他往往会成为风云人物，因为他经得起大风大浪的考验。