钢管落地脚手架计算书各计算公式要点分析Word下载.docx

钢管落地脚手架计算书各计算公式要点分析Word下载.docx

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0.150；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；

脚手板类别:

竹笆片脚手板；

栏杆挡板类别:

竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:

0.033；

脚手板铺设总层数:

13；

（按相关安全规定，脚手板宜层层满铺，铺设层楼由架高及步距得到）

5.地基参数

地基土类型:

素填土；

地基承载力标准值（kPa）:

120.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.20；

地基承载力调整系数:

1.00。

二、大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.033kN/m；

（本例采用48*3.0钢管，若采用标准钢管48*3.5其自重标准值为0.038KN/m）

脚手板的自重标准值:

P2=0.3×

1.05/（2+1）=0.105kN/m；

（此处2+1为脚手板被上面的大横杆分成了2+1段）

活荷载标准值:

Q=2×

1.05/（2+1）=0.7kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×

0.033+1.2×

0.105=0.166kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×

0.7=0.98kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

※说明：

之所以采用两种组合方式，是因为在不同的活荷载分布情况下，其弯矩及挠度不同。

参考资料：

注1．在均布荷载作用下：

M＝表中系数×

ql2；

V＝表中系数×

ql；

。

注2．在集中荷载作用下：

Fl；

F；

注3：

求跨中负弯矩及反挠度时，可查用上表“活荷载最小”一项的系数，但也要与静载引起的弯矩（或挠度）相组合；

注4：

求某跨的最大正变矩及最大挠度时，该跨应满布活荷载，其余每隔一跨满布活荷载，求某支座的最大负座弯矩及最大剪力时，该支座相邻两跨应满布活荷载，其余每隔一跨满布活荷载，即查用上表中“活载最大”一项的系数，并与静载引起的弯矩（剪力或挠度）相组合。

2.强度验算（注意：

在强度验算时采用的是荷载设计值）

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

（相关系数可查阅施工手册）

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.08×

0.166×

1.52+0.10×

0.98×

1.52=0.25kN·

m；

支座最大弯距计算公式如下:

M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2

支座最大弯距为M2max=-0.10×

1.52-0.117×

1.52=-0.295kN·

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.25×

106,0.295×

106）/4490=65.702N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=65.702N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

（注意在计算挠度时采用的是荷载标准值）

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

νmax=（0.677q1l4+0.990q2l4）/100EI

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=0.7kN/m；

最大挠度计算值为：

ν=0.677×

0.138×

15004/（100×

2.06×

105×

107800）+0.990×

0.7×

107800）=1.793mm；

大横杆的最大挠度1.793mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

（最大容许挠度按JGJ130-2001表5.1.8相关规定）

三、小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.033×

1.5=0.05kN；

脚手板的自重标准值：

1.05×

1.5/（2+1）=0.158kN；

活荷载标准值：

Q=2×

1.5/（2+1）=1.050kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×

（0.05+0.158）+1.4×

1.05=1.719kN；

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×

0.033×

1.052/8=0.006kN·

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=Pl/3

Mpmax=1.719×

1.05/3=0.602kN·

m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.607kN·

最大应力计算值σ=M/W=0.607×

106/4490=135.22N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=135.22N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×

10504/（384×

107800）=0.024mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.158+1.05=1.257kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax=Pl（3l2-4l2/9）/72EI（此公式可查阅施工手册第四版P47页）

νpmax=1257.45×

1050×

（3×

10502-4×

10502/9）/（72×

107800）=2.327mm；

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+2.327=2.35mm；

小横杆的最大挠度为2.35mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！

参照资料：

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

P1=0.033×

1.5×

2/2=0.05kN；

（搭在小横杆上的大横杆只有两根，本处与说明相对应）

小横杆的自重标准值:

P2=0.033×

1.05/2=0.017kN；

P3=0.3×

1.5/2=0.236kN；

Q=2×

1.5/2=1.575kN；

荷载的设计值:

R=1.2×

（0.05+0.017+0.236）+1.4×

1.575=2.569kN；

R<

8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

说明：

此处计算的是小横杆与立杆连接处的扣件，对于架体外、里大横杆扣件因其荷载比下方小横杆小，故不重复计算

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=[0.1248+（1.50×

2/2）×

0.033/1.80]×

24.00=3.661kN；

（要加上搭接在小横杆上的2根大横杆自重）

（2）脚手板的自重标准值；

采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.3×

13×

（1.05+0.3）/2=3.949kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；

采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NG3=0.15×

1.5/2=1.462kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:

0.005kN/m2

NG4=0.005×

24=0.18kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.252kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值（看作一简支梁，每支座处承受1/2施工荷载）。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×

2/2=3.15kN；

（前面一个表示2层同时施工）

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ=1.2×

9.252+0.85×

1.4×

3.15=14.851kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'

=1.2NG+1.4NQ=1.2×

9.252+1.4×

3.15=15.513kN；

六、立杆的稳定性计算:

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·

μs·

ω0

（取0.7的折减系数是按JGJ130-2001相关条文，其条文说明如下：

（2）对基本风压wo值乘以0.7修正系数，其根据是：

　　《建筑结构荷载规范》的基本风压wo是根据重现期为30年确定的，而脚手架使用期较短，一般为2~5年，遇到强劲风的概率相对要小得多；

0.7是参考英国脚手架标准（BS5973－1981）计算确定；

）

其中ω0--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

ω0=0.4kN/m2；

μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

μz=0.74；

μs--风荷载体型系数：

取值为0.214；

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×

0.4×

0.74×

0.214=0.044kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×

1.4WkLah2/10=0.85×

0.044×

1.82/10=0.026kN·

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：

N=14.851kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）≤[f]

N=N'

=15.513kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

l0=3.118m；

长细比:

L0/i=196；

（双排架允许长细比不得大于210）

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.188

立杆净截面面积：

A=4.24cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

考虑风荷载时

σ=14851.44/（0.188×

424）+25644.058/4490=192.025N/mm2；

立杆稳定性计算σ=192.025N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

不考虑风荷载时

σ=15512.94/（0.188×

424）=194.612N/mm2；

立杆稳定性计算σ=194.612N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

Hs=[φAf-（1.2NG2k+0.85×

1.4（ΣNQk+MwkφA/W））]/1.2Gk

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=5.591kN；

活荷载标准值：

NQ=3.15kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0.125kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：

Mwk=Mw/（1.4×

0.85）=0.026/（1.4×

0.85）=0.022kN·

Hs=（0.188×

4.24×

10-4×

205×

103-（1.2×

5.591+0.85×

（3.15+0.188×

100×

0.022/4.49）））/（1.2×

0.125）=36.243m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=Hs/（1+0.001Hs）

[H]=36.243/（1+0.001×

36.243）=34.975m；

[H]=34.975和50比较取较小值。

经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=34.975m。

脚手架单立杆搭设高度为24m，小于[H]，满足要求！

点评：

最大搭设高度的计算，其公式可以这样的理解，按此高度搭设，记最大最高度为H，由每米立杆承受的结构自重，得到此高度范围内其架体自重，再加上架体上的各种脚手板、栏杆、施工荷载等，此时架体立杆达到最大应力205N/mm2。

上述计算仅计算组合风荷载时架体的最大搭设高度。

八、连墙件的稳定性计算:

（说明：

连墙件的计算要考虑两个方面，一是考虑扣件的抗滑；

二是考虑连墙件短钢管的受压。

因为就整个连墙件系统而言，因风向不同，其可能受压，也可能受拉。

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.4，

Wk=0.7μz·

ω0=0.7×

0.92×

0.214×

0.4=0.055kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

（两步三跨布置：

3.6*4.5）

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；

（对双排架为5.00KN，而对于单排架为3.00KN）

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×

Wk×

Aw=1.25kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.25kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·

A·

[f]

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

[f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×

103=82.487kN；

Nl=6.25<

Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用单扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=6.25小于单扣件的抗滑力8kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×

kc=120kPa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=1；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=74.257kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

基础底面面积：

A=0.2m2。

p=74.257kPa≤fg=120kPa。

地基承载力满足要求！