单层厂房结构课程设计指导书Word格式文档下载.docx
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G
小车
总重量
g
kN
m
mm
200/50
22.5
5500
4400
2200
260
215
45
320
75
100
16.5
5550
2140
230
115
25
180
38
1.6采用标准图集
屋面板G410
(一)
(二)
天沟板G410(三)
屋架G415
(一)
(二)(三)
天窗架G316
吊车梁G425
1.7自行设计构件材料选用
混凝土:
C30
钢筋:
柱(牛腿)纵向受力钢筋HRB400,其他HPB235,基础HRB400
2.结构选型、结构布置及截面尺寸确定
因该厂房跨度在15~36m之间,且柱顶标高大于8m,故采用钢筋混凝
土排架结构,画出结构布置图,标准构件选用见表2.1
表2.1标准构件选用表
标准构件名称
标准图集
选用型号
重力荷载标准值
屋
面
板
G410
(一)
1.5m×
6m预应力混泥土屋面板
YWB—2Ⅱ(中间跨)
YWB—2Ⅱs(边跨)
1.4KN/m2
(包括灌缝重)
天
沟
G410(三)
6m预应力混泥土屋面板(卷材防水天沟板)
TGB68—1
1.91kN/m2
架
G415(三)
预应力混泥土折线形屋架(跨度24m)
预应力混泥土折线形屋架(跨度18m)
YWJA—24—1Aa
YWJA—18—1Aa
106kN/榀0.05kN/m2
68.2kN/榀0.06kN/m2(屋盖刚支撑)
吊
车
梁
G425
(二)
钢筋混泥土吊车梁(吊车工作级别为A1—A5)
DL—9Z(中间跨)
DL—9B(边跨)
45.5kN/根
教师批阅:
轨道连接
G325
(二)
吊车轨道联结详图
详图索引号
0.80kN/m
基础梁
G320
钢筋混泥土基础梁
JL—3
16.7kN/根
天窗架
图2.1厂房剖面图
由图2.1可知柱顶标高为11m,牛腿顶面标高为6.8m;
设室内地面至
基础顶面的距离为0.5m,则计算简图中柱的总高度H、下柱高度H1
和上柱高度Hu分别为:
H=11+0.5=11.5mHl=6.8+0.5=7.3
Hu=11.5-7.3=4.2m
根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件,可由教材表2.4.2并参考
表2.4.4确定柱截面尺寸,见表2.2
表2.2柱截面尺寸及相应的计算参数
计算
参数
柱号
截面尺寸
/mm
面积
/㎜2
惯性矩
/㎜4
自重
/kN/m
A
上柱
矩400×
400
1.6×
105
21.3×
108
4.8
下柱
I400×
800×
100×
150
1.775×
150.75×
5.325
600
2.4×
72×
7.2
C
103
1.375×
99.65×
4.125
取一榀排架进行计算,计算简图如图2.2
图2.2a计算单元
图2.2b计算简图
3.荷载计算
3.1恒载
(1)屋盖恒载
二毡三油上铺小石子0.35kN/m2
20mm厚水泥砂浆抹平0.40kN/m2
100mm厚的加气混凝土隔热0.60kN/m2
大型屋面板(包括灌缝)1.40kN/m2
屋盖支撑0.06kN/m2
总计:
2.81kN/m2
跨度为24m的AB跨的屋架重力荷载为106kN/榀,则作用于柱顶的屋
盖结构重力荷载设计值为:
G1A=G1BA=1.2×
(2.81kN/m2×
6m×
24m+106kN/m2)/2=306.38kN/m2
跨度为18m的BC跨的屋架重力荷载为68.2kN/榀,则作用于柱顶的屋
G1C=G1BC=1.2×
18+68.2kN/m2)/2=223.008kN/m2
吊车梁及轨道重力荷载设计值
A柱
上柱G4A=1.2×
4kN/m2×
4.2m=20.16kN
下柱G5A=1.2×
4.63kN/m2×
7.3m=40.56kN
B柱
上柱G4B=1.2×
6kN/m2×
4.2m=30.24kN
下柱G5B=1.2×
4.63kN/m2×
C柱
上柱G4C=1.2×
4kN/m2×
下柱G5C=1.2×
3.63kN/m2×
7.3m=31.80kN
各项恒载作用位置如图3.1
图3.1荷载作用位置图
恒载作用下排架的计算简图如图3.2。
图中的重力荷载Ĝ=G1A和力矩M
是根据图3.1确定的,即
对A柱
Ĝ1=G1A=306.38kN;
Ĝ2=G3A+G4A=80.52kN;
Ĝ3=G5A=40.56kN
M1=G1A×
e1=306.38kN×
0.05=15.32kN·
m
M2=(G1A+G4A)e1-G3Ae3=(306.38kN+20.16kN)×
0.25
-60.3kN×
0.3=63.53kN·
对B柱
Ĝ1B=G1BA+G1BC=539.38kN;
Ĝ2B=G3BA+G4B+G3BC=150.96kN
Ĝ3B=G5B=40.56kN
M3=G1BA×
e5—G1BC×
e5=(306.38kN-233kN)×
0.15=11.01kN·
M4=G3BA×
e6—G2BC×
e6=(60.36kN-60.36kN)×
0.75=0kN·
对C柱
Ĝ1C=G1C=223kN;
Ĝ2C=G3C+G4C=80.52kN;
Ĝ3C=G5C=31.80kN
M5=Ĝ1C×
e1=223kN×
0.05=11.15kN·
M6=(G1C+G4C)×
e4-G3C×
e3=223kN+20.16kN×
0.25-60.36kN×
0.3
=42.68kN·
恒载图如图3.2
图3.2恒载内力图
3.2屋面活荷载
屋面活荷载标准值为0.5kN/m2,雪荷载标准值0.2kN/m2,后者小于前
者,故按前者计算。
作用于柱顶的屋面活荷载设计值为:
AB跨:
Q1AB=1.4×
0.5kN/m2×
24m/2=50.4kN
BC跨:
Q1BC=1.4×
18m/2=37.8kN
Q1AB,Q1BC作用的位置与G1作用位置相同,如图3.1所示
排架设计简图如图3.3。
其中Q1AB=50.4kN,它在柱顶及变阶处引起
的力矩为M1A=Q1AB×
0.05=2.52kN·
m;
M2A=50.4kN×
0.25m=12.6kN·
M1B=50.40kN×
0.15m=7.56kN·
活荷载图如图3.3
图3.3活荷载图
3.3风荷载
风荷载标准值格式(2.5.2)计算,其中w0=0.35kN/m2,βz=1.0,μz
根据厂房各部分标高及B类地面粗糙度由附表5.1确定如下:
柱顶(标高11m)μz=1.03
檐口(标高13.4)μz=1.10
天窗架底部(标高14.41m)μz=1.13
天窗架中部(标高17.08m)μz=1.186
天窗架顶部(标高17.53m)μz=1.196
μs如图3.4所示,则由式(2.5.2)可得排架迎风及背风的风荷载标
准值分别为:
w1k=βzμsμzw0=1.0×
0.8×
1.03×
0.5kN/m2=0.412kN/m2
w2k=βzμsμzw0=1.0×
图3.4风荷载体型系数及排架计算简图(左风)
则作用于排架计算简图(图3.4b)上的风荷载设计值为:
q1=1.4×
0.412kN/m2×
6.0m=3.46kN/m
q2=1.4×
0.206kN/m2×
6.0m=1.73kN/m
Fw=γQ[(μs1+μs2)μzh1+(μs3+μs4)μzh2]βzw0B
=1.4[(0.8+0.4)×
1.10×
2.4m+(-0.2+0.5)×
1.13×
1.4m]
×
1.0×
0.5kN/m×
6.0m
=15.30kN
右风吹时:
Fw=γQ[(μs1+μs2)μzh1+(μs3+μs4)μzh2+(μs5+μs6)μzh3
+(μs7+μs8)μzh4]βzw0B
1.4m
+(-0.5+0.4)×
1.130×
1.31+(0.6+0.5)×
1.816×
2.67]
=-20.75kN
图3.5风荷载体型系数及排架计算简图(右风)
3.4吊车荷载
由表2.5.1可得
200/50kN吊车的参数为:
B=5.55m,K=4.40m,g=75kN
Q=200kN,Fp,max=215kN,Fp,min=45kN
100kN吊车的参数为:
B=5.55m,K=4.40m,g=38kN
Q=100kN,Fp,max=115kN,Fp,min=25kN
根据B及K,可算得吊车梁支座反力影响线中各轮压对应点的竖向坐
标值,如图3.5。
图3.5吊车荷载作用下支座反力影响线
3.4.1吊车竖向荷载
AB跨:
Dmax=γQFp,max∑yi=1.4×
215kN×
(1+0.808+0.267+0.075)
=647.15kN
Dmin=γQFp,min∑yi=1.4×
45kN×
=135.45kN
BC跨:
115kN×
2.15=346.15kN
2.15=135.45kN
当Dmax作用于A柱
计算简图如图3.6。
其中吊车竖向荷载Dmax,Dmin在牛腿顶面处引
起的力矩为:
MA=Dmaxe3=647.15kN×
0.3m=194.15kN·
MB=Dmine3=135.45kN×
0.75m=101.59kN·
当Dmax作用在B柱左时
MA,MB计算如下:
MA=Dmine3=135.45kN×
0.3m=40.64kN·
MB=Dmaxe3=647.15kN×
0.75m=485.36kN·
当Dmax作用于B柱右时
计算简图如图4.8a所示。
MB、MC计算如下
MB=Dmaxe3=346.15kN×
0.75m=259.60kN·
MC=Dmine3=75.25kN×
0.3m=22.58kN·
当Dmax作用于C柱时
计算简图如图3.6所示。
MB、MC计算如下:
MB=Dmaxe3=75.25kN×
0.75m=56.44kN·
MC=Dmine3=346.15kN×
0.3m=109.25kN·
吊车梁竖向荷载如图3.6
3.4.2吊车梁横向水平荷载
作用于每个轮子上的吊车横向水平制动力按式(2.5.6)计算,
T=1/4α(Q+g)
对AB跨
T=1/4×
0.1×
(200+75)=6.875kN
对BC跨
(100+38)=3.45kN
作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值按(2.5.7)计算,
AB跨Tmax=γQT∈yi=1.4×
6.875×
2.15=20.69kN
BC跨Tmax=γQT∈yi=1.4×
4.14×
2.15=12.46kN
吊车水平荷载如图3.7
图3.6吊车竖向荷载
图3.7吊车水平荷载
4.排架内力分析
该厂房为两跨等高排架,可用剪力分配法进行排架内力分析。
其中柱
的剪力分配系数ηi按式(2.5.16)计算,结果见表4.1
表4.1柱剪力分配系数
柱别
n=IU/IL
λ=HU/H
C0=3/[1+λ3(1/n-1)]
δ=H3/C0EIL
ηi=(1/δ)/∑1/δi
n=0.144
λ=0.365
C0=2.327
δA=0.29×
10-10H3/E
ηA=0.35
n=0.487
C0=2.85
δB=0.24×
ηB=0.425
n=0.233
C0=2.58
δC=0.42×
ηC=0.236
4.1恒载作用下排架内力分析
柱顶不动铰支座反力Ri可根据表2.5.2所列的相应公式计算。
对A柱:
n=0.144,λ=0.365,则
C1=1.5[1-λ2(1-1/n)]/[1+λ3(1/n-1)]=2.09
C3=1.5(1-λ2)/[1+λ3(1/n-1)]=1.11
RA=M1C1/H+M2C3/H=(15.32×
2.09+63.53×
1.11)/11.5=8.92kN(→)
对B柱:
n=0.487,λ=0.365,则
C1=1.5[1-λ2(1-1/n)]/[1+λ3(1/n-1)]=1.63
C3=1.5(1-λ2)/[1+λ3(1/n-1)]=1.36
RB=M3C1/H+M4C3/H=(11.01×
1.63+0×
1.11)/11.5=1.56kN(→)
对C柱:
n=0.233,λ=0.365,则
C1=1.5[1-λ2(1-1/n)]/[1+λ3(1/n-1)]=1.86
课程设计用纸
C3=1.5(1-λ2)/[1+λ3(1/n-1)]=0.665
RC=M5C1/H+M6C3/H=-4.33kN(←)
则排架柱顶不动铰支座反力为
R=RA+RB+RC=6.15kN
则,VA=RA-ηAR=8.92-0.35×
6.15=6.77kN(→)
VB=RB-ηBR=1.56-0.425×
6.15=-1.054kN(←)
VC=RC-ηCR=-4.33-0.236×
6.15=-5.78kN(←)
求得Ri后,可用平衡条件求出柱的各截面的弯矩和剪力。
柱各截面的
轴力为该截面以上重力荷载之和,恒载作用下排架结构的弯矩图和轴
力图分别见图4.1a,b
(a)(b)M、V图
(c)N图
图4.1恒载作用下排架内力图
4.2屋面活荷载作用下排架内力分析
4.2.1AB跨作用屋面活荷载
对A柱,C1=2.09C3=1.11
RA=M1AC1/H+M2AC3/H=(2.52×
2.09+12.6×
1.11)/11.5=1.67kN(→)
对B柱,C1=1.63
RB=M1BC1/H=(7.56×
1.63)/11.5=1.07kN(→)
R=RA+RB=1.67kN+1.07kN=2.74kN(→)
将R反向作用于排架柱顶,用式(2.5.15)计算相应的柱顶剪力,并与
柱顶不动铰支座反力叠加,可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力。
VA=RA-ηAR=1.67-0.35×
2.74=0.71kN(→)
VB=RB-ηBR=1.07-0.425×
2.74=0.09kN(→)
VC=-ηCR=-0.236×
6.15=-0.66kN(←)
AB跨作用屋面活荷载时排架内力图如图4.2:
图4.2AB跨作用屋面活荷载时排架内力图
4.2.2BC跨作用屋面活荷载
排架计算简图如图4.3a。
其中Q1BC=37.8kN,它在柱顶及变阶处引起
的力矩为M1C=Q1BC×
0.05=21.89kN·
M2C=37.8kN×
0.25m=9.45kN·
M1B=37.8kN×
0.15m=5.67kN·
对C柱,C1=1.86C3=0.665
RC=M1CC1/H+M2CC3/H=(1.89×
1.86+9.45×
0.67)/11.5=0.86kN(→)
RB=M1BC1/H=(5.67×
1.63)/11.5=0.80kN(→)
R=RC+RB=0.86kN+0.80kN=1.66kN(→)
柱顶不动铰支座反力叠加,可得屋面活荷载作用于BC跨时的柱顶剪力。
VA=-ηAR=—0.56kN(←)
VB=RB-ηBR=0.80-0.425×
1.66=0.47kN(→)
VC=RC-ηCR=0.86-0.236×
1.66=0.09kN(→)
BC跨作用屋面活荷载时排架内力图如图4.3
4.3风荷载作用下排架内力分析
4.3.1左吹风时
n=0.144,λ=0.365,由表2.5.2得
C11A=3[1+λ4(1/n-1)]/8[1+λ3(1/n-1)]=0.322
RA=-q1HC11=-3.46kN/m×
11.5m×
0.322=-12.81kN(←)
n=0.233,λ=0.365,C11C
RC=-q2HC11=-1.73kN/m×
0.342=-6.80kN(←)
R=RA+RC+Fw=—34.91kN(←)
VA=RA-ηAR=-12.81+0.35×
34.91=-0.59kN(←)
VB=-ηBR=0.425×
34.91=14.84kN(→)
VC=RC-ηCR=-6.80-0.236×
34.91=1.44kN(→)
左吹风时排架内力图如图4.4
(a)(b)M、V图
图4.3BC跨作用屋面活荷载时排架内力图
(a)(b)
图4.4左吹风时排架内力图
4.3.2右吹风时
n=0.233,λ=0.365,由表2.5.2得
C11C=3[1+λ4(1/n-1)]/8[1+λ3(1/n-1)]=0.342
RC=q2HC11=3.46kN/m×
0.342=13.61kN(←)
n=0.144,λ=0.365,C11A=0.322
RA=q1HC11=1.73kN/m×
0.322=6.41kN(←)
R=RA+RC+Fw=-35.32kN(←)
各柱顶剪力分别为:
VA=RA-ηAR=-6.41kN+0.35×
35.32kN=-5.95kN(←)
VB=-ηBR=0.425kN×
35.32kN=15.01kN(→)
VC=RC-ηCR=-16.61kN+0.236×
35.32kN=5.27kN(→)
右风吹时排架内力图如图4.5b
(a)(b)
图4.5右吹风时排架内力图
4.4吊车荷载作用下排架内力分析
4.4.1Dmax作用于A柱
计算简图如图4.6a。
MA=194.15kN·
MB=101.59kN·
对A柱C3=1.11
RA=-MAC3/H=-194.15kN×
1.11/11.5m=-18.74kN(←)
对B柱C3=1.36
RB=MBC3/H=12.01kN(→)
R=RA+RB=-6.73kN(←)
各排架柱剪力分别为
VA=RA-ηAR=-18.74kN+0.35×
6.73kN=-16.38kN(←)
VB=RB-ηBR=12.01kN+0.425×
6.73kN=14.87kN(→)
VC=-ηCR=0.236×
6.73kN=1.59kN(→)
排架各柱内力图如图4.6。
(a)(b)M、V图
(c)N图
图4.6Dmax作用在A柱时排架内力图
4.4.2Dmax作用在B柱左时
计算简图如图4.7a。
MA=40.64kN·
MB=485.36kN·
柱顶不动铰支座反力RA,RB及总反力R分别为:
RA=-MAC3/H=-40.64kN×
1.11/11.5m=-3.92kN(←)
RB=MBC3/H=57.40kN(→)
R=RA+RB=53.48kN(←)
VA=RA-ηAR=-3.92k
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