地下室顶板支撑回顶方案Word文档下载推荐.docx
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18
150
2700
2
驱动体
750
1500
3
吊笼
1540
3080
含附件部分重量
4
限载装置
15
30
5
底架
1350
6
电缆卷筒
55
110
7
附着
180
540
含电缆导架
8
电器系统
400
9
结构件合计
9710
空载状态下
正常使用中单笼冲击载荷:
作用在施工升降机上的垂直载荷有:
驱动机构自重:
750kg
吊笼自重:
1540kg
额定提升载重量:
2000kg
考虑动载超载因素:
取动载系数K1=1.2,超载系数K2=1.1
系统冲击载荷:
1.2×
750+1.2×
1540+1.2×
1.1×
2000=5388kg≈53kn
五、地下车库顶板脚手架加固
考虑到在施工作业过程中发生动荷载对楼板的影响,为了偏于平安,施工位置对应之下的地下车库搭设钢管脚手架进行支撑,以减小对顶板的影响。
1、搭设顺序
支模架裁撤清理→铺50厚脚手板→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→大横杆(栅格)→剪刀撑
2、架体搭设
施工位置下的板回顶均采取扣件式钢管脚手架支撑,资料选用50厚木板通设在筏板上,支架系统采取Ф48×
2.8钢管搭设满堂架,架体钢管顶端放置U型可调顶托,40*80mm木方架设在U型可调顶托上,调节U型顶托,将木枋与梁底、板底顶撑牢固,U型可调顶托使用长度≤200mm。
双排支撑架体纵向间距600mm,横向间距600
mm,根据层高设二道水平杆,最大步距1500
mm,下部200
mm高处设一道扫地杆。
在支撑体系外周搭设连续剪刀撑。
施工回顶示意图如
下:
3、材质要求
(1)钢管
1)采取焊接钢管,为Q235A钢。
2)外径为Ф48,壁厚2.8mm,长度主要有6m、3m等。
3)钢管的质量要求
钢管概况应平直光滑,不该有裂纹、分层、压痕和硬弯。
钢管应无锈蚀,钢管内外概况锈蚀的深度之和不大于0.5mm。
外径和壁厚允许偏差为0.5mm。
端部应平整,端面切斜的允许偏差为1.7mm。
钢管尽量无弯曲,当有弯曲时,端部弯曲不大于5mm,立杆弯曲不大于20mm,栏杆、支撑体系钢管不大于30mm。
钢管应无裂纹,严禁打孔。
(2)扣件
1)扣件有三种:
十字扣件、旋转扣件和对接扣件。
2)扣件不得有裂纹、气孔。
不宜有疏松、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷,并应将影响外观质量的粘砂、裂缝、毛刺、氧化皮等清除干净。
3)扣件与钢管贴面须严格整形,应包管与钢管扣紧时接触良好。
4)扣件活动部位应能灵活转动,旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm。
5)当扣件夹紧钢管时,开口处的最小距离应不大于5mm。
6)扣件螺栓为Ф12,不得滑丝,扣件螺栓拧紧扭紧扭力矩达70N.m时,扣件不得破坏。
六、平安技术措施
(1)脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工,并持证上岗。
(2)脚手架操纵人员必须戴平安帽、平安带,穿防滑鞋等。
(3)脚手架的构配件必须合格。
(4)脚手架搭设应分阶段进行检查,发现问题及时校正。
(5)在脚手架使用期间,严禁任意裁撤主节点处的纵、横向水平杆,纵、横向扫地杆。
注意事项
1.最好是在堆场荷载较小时搭设;
2.脚手架搭设的可调支撑坚固力矩很多于70N.m.
七、计算书
满堂支撑架计算书
计算依据:
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》JGJ130
2、《建筑施工高处作业平安技术规范》JGJ8091
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007
4、《建筑结构荷载规范》GB50009
A、架体参数
满堂支撑架的宽度B(m)
满堂支撑架的长度L(m)
满堂支撑架的高度H(m)
3.5
脚手架钢管类型
Φ48×
2.8
立杆安插形式
单立杆
纵横向水平杆非顶部步距h(m)
1.5
纵横向水平杆顶部步距hd(m)
立杆纵距la(m)
0.6
立杆横距lb(m)
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)
0.2
剪刀撑设置类型
加强型
顶部立杆计算长度系数μ1
1.494
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.656
B、板底纵向支撑次梁验算
次梁增加根数n4
材质及类型
钢管
截面类型(mm)
Φ48.3×
3.6
次梁抗弯强度设计值f(N/mm2)
205
次梁截面惯性矩I(cm4)
12.71
次梁抗剪强度设计值τ(N/mm2)
125
次梁截面抵抗矩W(cm3)
5.26
次梁弹性模量E(N/mm2)
206000
次梁自重尺度值Nc(kN/m)
0.04
次梁验算方式
三等跨连续梁
G1k=Nc=0.04kN/m;
G2k=g2k×
lb/(n4+1)=0.35×
0.6/(2+1)=0.07kN/m;
Q1k=q1k×
lb/(n4+1)=1×
0.6/(2+1)=0.2kN/m;
Q2k=q2k×
lb/(n4+1)=3×
0.6/(2+1)=0.6kN/m;
1、强度验算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2×
(G1k+G2k)=1.2×
(0.04+0.07)=0.132kN/m
q2=1.4×
(Q1k+Q2k)=1.4×
(0.2+0.6)=1.12kN/m
q=q1+q2=0.132+1.12=1.252kN/m
计算简图
Mmax=0.100qll2+0.117q2l2=0.100×
0.132×
0.62+0.117×
1.12×
0.62=0.052kN·
m
Rmax=1.100q1l+1.200q2l=1.100×
0.6+1.200×
0.6=0.894kN
Vmax=0.6q1la+0.617q2la=0.6×
0.6+0.617×
0.6=0.462kN
τmax=2Vmax/A=2×
0.462×
1000/506=1.826N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求!
σ=Mmax/W=0.052×
106/(5.26×
103)=9.886N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
满堂支撑架平台上增加集中力最晦气计算
F1=1.4×
2=2.8kN
弯矩图(kN·
m)
Mmax=0.37kN·
σ=Mmax/W=0.37×
103)=70.342N/mm2≤[f]=205N/mm2
剪力图(kN)
Rmaxf=2.856kN
Vmaxf=2.131kN
τmax=2Vmax/A=2×
2.131×
1000/506=8.423N/mm2≤[τ]=125N/mm2
2、挠度验算
q'
1=G1k+G2k=0.04+0.07=0.11kN/m
q'
2=Q1k+Q2k=0.2+0.6=0.8kN/m
R'
max=1.100q'
1l+1.200q'
2l=1.100×
0.11×
0.8×
0.6=0.649kN
νmax=(0.677q'
1l4+0.990q'
2l4)/(100EI)=(0.677×
(0.6×
103)4+0.990×
103)4)/(100×
2.06×
105×
12.71×
104)=0.043mm≤min{600/150,10}=4mm
=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.04+0.07+0.2+0.6=0.91kN/m
q2=F1=2kN
计算简图
C、横向主梁验算
主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.19
主梁抗剪强度设计值τ(N/mm2)
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.25
主梁弹性模量E(N/mm2)
主梁自重尺度值Nz(kN/m)
0.031
主梁验算方式
横向支撑钢管依照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算,集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
满堂支撑架平台上无集中力
q=1.2×
Nz=1.2×
0.031=0.0372kN/m
=Nz=0.031kN/m
p=Rmax/2=0.894/2=0.447kN
p'
=R'
max/2=0.649/2=0.325kN
Mmax=0.073kN·
σ=Mmax/W=0.073×
106/(4.25×
103)=17.176N/mm2≤[f]=205N/mm2
Rmaxf=1.038kN
Vmaxf=0.579kN
0.579×
1000/398=2.91N/mm2≤[τ]=125N/mm2
变形图(mm)
νmax=0.065mm≤min{600/150,10}=4mm
p2=Rmaxf/2=2.856/2=1.428kN
p2'
maxf/2=2.051/2=1.026kN
Mmax=0.182kN·
σ=Mmax/W=0.182×
103)=42.824N/mm2≤[f]=205N/mm2
Rmaxf=1.794kN
Vmaxf=1.137kN
1.137×
1000/398=5.714N/mm2≤[τ]=125N/mm2
νmax=0.16mm≤min{600/150,10}=4mm
D、可调托座验算
可调托座内主梁根数
可调托座承载力容许值[N]kN
按上节计算可知,可调托座受力
N=2×
Rmax+F1=2×
1.038+2=4.076kN≤[N]=30kN
E、立杆的稳定性验算
钢管类型
立柱截面面积A(mm2)
398
立柱截面回转半径i(mm)
16
立柱截面抵抗矩W(cm3)
抗压强度设计值[f](N/mm2)
每米立杆承受结构自重尺度值gk(kN/m)
0.167
立杆底部荷载:
NG1=gk×
H+la×
n4×
Nc+lb×
Nz=0.167×
3.5+0.6×
2×
0.04+0.6×
0.031=0.651kN
立杆顶部荷载:
NG1d=la×
Nz=0.6×
0.031=0.067kN
NG2=g2k×
la×
lb=0.35×
0.6×
0.6=0.126kN
l=max{la,lb}=max{0.6,0.6}=0.6m
NQ1=q1k×
lb=1×
0.6=0.36kN
NQ2=q2k×
lb=3×
0.6=1.08kN
NQ4=F1=2kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值:
N顶=1.2(NG1d+NG2)+1.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2×
(0.067+0.126)+1.4×
(0.36+1.08+2)=5.048kN
N底=1.2(NG1+NG2)+1.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2×
(0.651+0.126)+1.4×
(0.36+1.08+2)=5.748kN
1、长细比验算
顶部立杆段:
l01=kμ1(hd+2a)=1×
1.494×
(1500+2×
200)=2838.6mm
非顶部立杆段:
l02=kμ2h=1×
1.656×
1500=2484mm
λ=l0/i=2838.6/16=177.412≤[λ]=210
2、立柱稳定性验算
l01=kμ1(hd+2a)=1.155×
200)=3278.583mm
λ1=l01/i=3278.583/16=204.911,查表得,φ1=0.174
σ=N顶/φA=5.048×
103/(0.174×
398)=72.893N/mm2≤[f]=205N/mm2
底部立杆段:
l02=kμ2h=1.155×
1500=2869.02mm
λ2=l02/i=2869.02/16=179.314,查表得,φ2=0.223
σ=N底/φA=5.748×
103/(0.223×
398)=64.763N/mm2≤[f]=205N/mm2
F、立杆支承面承载力验算
脚手架放置位置
混凝土楼板上
混凝土板厚度h(mm)
350
砼设计强度等级
C30
立杆底座面积A(m2)
0.01
1、抗冲切验算
楼板抗冲切承载力:
βh=1,ft=1.43N/mm2,σpc.m=1N/mm2,η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1,ho=35015=335mm,μm=4×
(a+ho)=4×
(100.00+335)=1740.00mm
Fl=(0.7βhft+0.15σpc.m)ημmh0=(0.7×
1×
1.43×
103+0.15×
103×
1)×
0.74×
0.335=285.333kN≥N=5.748kN
1、局部受压承载力验算
楼板局部受压承载力:
ω=0.75,βl=(Ab/Al)0.5=0.125,fcc=0.85×
14.30=12.155N/mm2
Fl=ωβlfccA=0.75×
0.125×
12.155×
0.01=11.395kN≥N=5.748kN
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